ROYAL THERMO. ТЕХНИЧЕСКИЙ КАТАЛОГ (2022 год) - часть 10

 

  Главная      Книги - Разные     ROYAL THERMO. ТЕХНИЧЕСКИЙ КАТАЛОГ (2022 год)

 

поиск по сайту            правообладателям  

 

   

 

   

 

содержание      ..     8      9      10      11     ..

 

 

 

ROYAL THERMO. ТЕХНИЧЕСКИЙ КАТАЛОГ (2022 год) - часть 10

 

 

Основные переменные величины при проектировании 
напольного отопления – это: теплопотери, шаг укладки трубы 
и температура воды. Самой важной переменной величиной 
является коэффициент теплопотерь. При проектных расчетах 
можно оставить постоянной величины температуру воды, или 
шаг укладки трубы.

Постоянная температура воды

При постоянной величине температуры подаваемого теплоносителя различный шаг укладки трубы будет уравновешивать 
неравномерность распределения температуры пола. Изменение шага укладки трубы имеет больше пользы при переменной 
температуре. В домах с различными конструкциями пола разница требуемой температуры теплоносителя между этажами 
может быть более, чем 15°С, в связи с чем трудно компенсировать разницу температур только изменением шага укладки 
трубы. Поэтому системы отопления с постоянной температурой теплоносителя применяются там, где напольное отопление 
второстепенное, или в случае, когда подающая линия только с определенной температурой (к примеру, в случае применения 
отработанного тепла или тепловых насосов для устройств напольного отопления). 
Также для ограничения есть и другие причины, такие как технические неудобства укладки труб с различным шагом, а также 
если придется заменять одно покрытие пола на другое с меньшей теплоотдачей.

Постоянный шаг укладки трубы

При постоянном шаге укладки трубы изменяется температура подающей линии. Таким образом, упрощается проектирование 
и монтаж. При проектировании необходимо помнить, что существуют ограничения температуры теплоносителя. В случаях, 
когда необходима более высокая температура, необходимо применить разный шаг укладки трубы и разную схему петли. 
Если шаг укладки трубы, к примеру, 400 мм вместо 300 мм, необходимо повышение температуры воды на 10%. Шаг укладки 
трубы 200 мм следовательно потребует уменьшения температуры воды на 10%. Однако, необходимо обратить внимание на 
то, что при этом понадобится большее количество труб для отопления одной и той же площади, и соответственно увеличится 
стоимость системы (см график зависимости температуры от шага укладки труб).

Схемы укладки трубопроводов:

• 

с переменным шагом

• 

с постоянным шагом 

Схемы с переменным шагом укладки трубопроводов приводят к повышенной температуре поверхности пола в местах умень-
шенного шага и применяются для зон с кратковременным пребыванием людей. 
При этом становится возможным получить повышенную теплоотдачу с поверхности полов и значительно снизить нагрузку 
на отопление.

При укладке трубопроводов системы AXIOpress для поверхностного отопления рекомендуется выдерживать следующие 
минимальные расстояния:
от стен и колонн – 50 мм;
от дымовых каналов, каминов, лифтовых клетей – 200 мм.

Рисунок 51. Пример укладки труб с переменным шагом.

Рисунок 52. Пример укладки труб с постоянным шагом.

При проектировании системы поверхностного отопления необходимо учитывать, что запрещается укладывать 

трубы для поверхностного отопления в следующих случаях:

• 

на канализационные трубы;

• 

под ванными и душевыми кабинами;

• 

унитазами и биде, если только они не навесные;

• 

длина одного контура не более 120 м;

• 

потери давления в одном контуре не более 20 кПа;

• 

шаг укладки трубопроводов выбирается из условия максимальной допустимой температуры поверхности 

пола в подогреваемой зоне;

• 

физическая возможность кладки трубопроводов с выбранным шагом.

Способы укладки контуров трубопроводов:

• 

меандрический способ укладки;

• 

спиралевидный способ укладки;

• 

спираль, уложенная в форме меандра;

• 

спиралевидный контур с приграничной зоной, устроенной за счет отдельного контура;

• 

спиралевидный контур с приграничной зоной, устроенной за счет общего контура.;

Рисунок 53.

Рисунок 54.

Рисунок 55.

Рисунок 56.

Рисунок 57. График зависимости температуры  

теплоносителей от шага укладки.

Шаг укладки трубы

Самым важным фактором, определяющим шаг укладки трубы, 
является колебание температуры на поверхности пола. Иссле-
дования чувствительности стоп человека показывают, что он не 
может различать колебания температуры менее 2°С.

При укладке трубопроводов системы AXIOpress необ-

ходимо учитывать «пограничные зоны» комнаты, т.е. 

у окна шаг укладки должен быть чаще, затем можно 

его постепенно увеличивать. Таким образом, мы 

отсекаем холодный воздух от наружных стен и окон.

При выборе типа укладки трубопроводов системы напольного отопления следует руководствоваться следующими правилами:
• 

меандрический способ укладки характеризуется большим градиентом распределения температуры поверхности пола;

• 

спиралевидный способ укладки характеризуется равномерным распределением температуры на поверхности пола;

• 

спираль, уложенная в форме меандра используется при обогреве длинных и узких помещений;

• 

спиралевидный контур с приграничной зоной, устроенной за счет отдельного контура, используется при отоплении 
помещения при помощи напольного обогрева (при минимальном использовании радиаторов) и спиралевидный контур 
с приграничной зоной, устроенной за счет того же контура.

150

151

7.3.3. Расчет напольного отопления

Для расчета принимаем следующие данные:
1.  Температура воздуха в помещении 20°С
2.  Теплопотери здания составляют не 100 Вт/м

2

, исключая теплопотери через пол (ограничение температуры пола до 29°С)

3.  Схема укладки петель – одиночный змеевик
4.  Шаг укладки трубы 300 мм 
5.  Понижение температуры в петле трубы приблизительно 5°С
6.  Петли из труб Royal Thermo PE-Xb EVOH Ø 20x2,0 мм

1) Расчеты производятся, исходя из q

расч

= 100 Вт/м

2

, которая покрывает потребность энергии в большинстве случаев и обе-

спечивает температуру пола 29°С, что является максимальной комфортной температурой пола.
Связь между q

расч

 и температурой пола не зависят от таких переменных величин проекта напольного отопления, как скорость 

потока и температура воды, шаг и глубина укладки трубы, размер труб и схема укладки петли.

Величина q

расч

 рассчитывается: q

расч

 = Q/ Sпол Вт/м

2

где: Q = теплопотери, Вт; S

пол

 = площадь пола, м

2

Определение теплопотери (Р) является основной частью расчета при проектировании и зависит от конструкции самого зда-
ния. При проектировании отопительной системы необходимо пользоваться следующей формулой:

Общая формула для расчета теплопотерь (Q):

Q = ΔТ × (U

пот

 × S

пот

 + U

пол

 × S

пол

 + U

стн

 × S

стн

 + U

окн

 × S

окн

 + U

двр

 S

двр

 + V × Cp × p × n × 1000/3600 ), Вт

где: пот = потолок, пол = пол, стн = стена, окн = окна, двр = двери, ΔТ = Т

вн

 - Т

нар

 ,°С

Т

вн

 = расчетная температура в помещении, °С

Т

нар

 = расчетная наружная температура, °С

U

пот

 = общий коэффициент теплопередачи для поверхности потолка, Вт/м

2

К

S

пот

 = площадь поверхности потолка, м

2

V = объем воздуха в здании/помещении, м

3

C

p

 = удельная теплоемкость 1 м

3

 воздуха при постоянном давлении, кДж/кгК около 1,0 кДж/кгК (1 Дж=1 Вт*с)

p = 1,20 кг/м

3

 для воздуха при температуре 20°С

n = кратность воздухообмена, раз/час

Пример:
Необходимо рассчитать q

расч

 , согласно следующим данным: длина здания 15 м; ширина – 10 м, высота – 3,0 м.

S

пол

= 10×15 =150 м

2

;  V= 150×3= 450 м

3

;  n= 0,5 раз/час

Т

вн

 = 20°С; Т

нар

= -15°С

U

пот

 = 0,2 Вт/м

2

К;  U

пол

 = 0,3 Вт/м

2

К;  U

стн

 = 0,3 Вт/м

2

К;  U

окн

 = 2,0 Вт/м

2

К;  U

двр

 = 1,0 Вт/м

2

К

S

окн

 = 20 м

2

;  S

двр

 = 6 м

2

Таким образом:

Q=(20-(-15)×(0,2×150+0,3×150+0,3×104+2,0×20+1,0×6+75)= 7952 Вт
(V×C

p

×p×1000×n)/3600 =(450×1×1,2×1000×0,5)/3600=75

q

расч

= 7952/150= 53 Вт/м

2

2) Коэффициент теплоотдачи пола
Коэффициент теплоотдачи пола

 

α

пол

 составляет 10-12 Вт/м

2

К. 

α

пол

 имеет два компонента: радиацию и конвекцию, каждый из 

которых, покрывает около 50% от общей 

α

пол

.

Среднюю температуру поверхности пола определяют по сле-
дующей формуле:

∆Т= t

пол

-t

пом

= q

расч

/ α

пол

Пример:

q

расч

=53 Вт/м

2

;  α

пол

=10 Вт/м

2

К

t

пом

= 20°С; t

пол

=20+ 53/10=25,3 °C

Значение не должно превышать максимальную температуру 
пола 29°С.

ΔТα

 = t

пол

- t

пом

 можно определить по графику теплоотдачи 

поверхности пола (см.рис 58). Этот график учитывает свойства 
поверхности пола – является ли поверхность гладкой (кера-
мическая плитка) или шероховатой (ковер от стены до стены). 
Понижение температуры 

ΔТα

 равно приблизительно 5,3°С, к 

ней необходимо прибавить t

пом

= 20°С. Таким образом, темпе-

ратура пола будет составлять 20 + 5,3 = 25,3°С.

3) Коэффициент теплопередачи покрытия пола.
Тип и толщина материала покрытия пола влияют на понижение 
температуры в данном слое (рис. 59).
Коэффициент теплопередачи необходимо рассчитать по сле-
дующей формуле:

1/R = λ/d

где:

R

 = термическое сопротивление, м2К/Вт

λ

 = коэффициент теплопроводности, Вт/м°К

d

 = толщина, м

Пример:
Рассчитайте величину коэффициента теплопередачи 1/R для 
плиточного покрытия, при условии, что коэффициент теплопро-
водности плитки равен 0,20 Вт/м °К, толщина 20 мм
Расчет: 1/R=0,20/0,015=10Вт

Пример 2:
Рассчитайте понижение температуры через покрытие пола при 
условии, что 1/R=10 Вт/м

2

 °С, q

расч

= 53 Вт/м

2

Расчет:
Понижение температуры через покрытие пола при qрасч= 53 
Вт/м

2

 и 1/R = 10 Вт/м

2

К определяется по графику понижения 

температуры и составляет приблизительно 5,5 °С.

Рисунок 58. График теплоотдачи поверхности пола.

Рисунок 59. График понижения температуры через покрытие 

пола.

152

153

4) Конструкция пола
Конструкция пола может быть различной: бетонные полы, настелен-
ные, деревянные.
Понижение температуры через различные конструкции пола пока-
зано на рис. 60, где:
Линия Б относится к бетонным наливным полам (слой бетона над 
трубой составляет от 0,030 до 0,070 м)
Линия Н относится к настеленным полам с древесностружечной пли-
той толщиной 0,016 м
Линия Д относится к полам деревянной конструкции с древесно-
стружечной плитой толщиной 0,022 м 80% площади пола покрыто 
алюминиевыми теплораспределительными пластинами

Пример:
Рассчитайте понижение температуры через конструкцию бетонного 
монолитного пола, при условии, что толщина бетонного слоя состав-
ляет 45 мм, q

расч

= 53 Вт/м

2

Из графика (линия Б) видно, что понижение температуры ΔТ

КОН

 равно 

приблизительно 3,5°C.

5) Температура воды
Температура воды в трубопроводах напольного отопления опреде-
ляется температурой помещения, которая должна быть достигнута 
при определенной qрасч. Данная температура является средней 
температурой воды.
Системы напольного отопления чаще всего проектируют с уче- 
том понижения температуры в петлях примерно на 5°С. Это мо- 
жет быть выражено, как ΔТ

пет

= t

под

 – t

обр

= 5°С. Незначительное пони-

жение температуры в петле трубы обеспечивает более равномерную 
температуру пола. 
ΔТ

петТ

= 5°С означает, что температура подающей линии теп- 

лоносителя рассчитана путем прибавления 2,5°С к средней тем- 
пературе теплоносителя, а температура обратной линии теплоно-
сителя рассчитана путем вычитания 2,5°С от средней температуры.

Пример:

Рассчитайте среднюю температуру, температуру подающего и обрат-
ного потока теплоносителя в жилом здании при условии, что: ΔТ

пет

 = 

5°С, q

расч

 = 53 Вт/м

2

, t

пом

 = 20°С. Тип покрытия пола – плитка толщи-

ной 20 мм. Тип конструкции пола – бетонный монолитный пол (слой 
над трубой 45 мм).

Расчет:

Средняя температура воды, t

срд

= t

пом

 + ΔТ

α

 + ΔТ

пок 

+ ΔТ

кон

ΔТ

α

 = 5,3°С (см. график);   ΔТ

пок 

= 5,5°С (см. график);   ΔТ

кон

 = 3,5°С (см. график)

T

срд

 = 20 + 5,3 + 5,5 + 3,5=34,3°C

Температура подающей линии теплоносителя, t

под

 = t

срд 

+ 2,5 = 34,3 + 2,5 = 36,8°С

Температура обратной линии теплоносителя, t

обр

 = t

срд 

– 2,5 = 34,3 - 2,5 = 31,8°С

6) Расход воды
Величина расхода воды в системе напольного отопления определяется количеством тепла, которое должно быть передано 
полу и заданным понижением температуры, и рассчитывается по следующей формуле:
G = Q× 0,86 / ΔT ×3600
где: G = Расход воды, л/с; Q = Теплопотери, Вт
ΔТвод = t

под

 – t

обр

, °С

Пример:

Рассчитайте расход воды для насоса в системе напольного отопления в жилом здании, используя следующие данные: тепло-
потери = 6304 Вт;  ΔТ

вод

 = 5°С.

Расчет: G = 7952 × 0,86 /5 × 3600 = 0,4 л/с

Площадь помещения может изменяться в зависимости от планировки интерьера. Теплопотери прямо пропорциональны 
площади помещения и зависят от расположения данного помещения, количества окон и наружных дверей. Соответственно, 
петли труб будут разной длины.
Таким образом, чем больше помещение, тем выше теплопотери. 

Пример:

Рассчитайте расход воды для отдельных помещений дома, используя следующие данные:
Q = 7952 Вт;   Т

вод

 = 5 °С;   S

дом

 = 150м

2

А

пом

…10 = 10, 12, 20, 18, 15, 8, 5, 12, 20, 10 (150 м

2

)

пом1

…10 = 624, 726, 1050, 1230, 906, 502, 320, 756, 1230, 624Вт (= 7952 Вт)

Расчет:

Q

пом1

 =Q 

пом 1

 × 0,86/ ΔТ

вод

×3600 = 624 × 0,86/ 5×3600= 0,03 л/с

Q

пом 2

…10 = 0,035, 0,05, 0,06, 0,043, 0,024, 0,021, 0,036, 0,06, 0,03 л/с (=0,4 л/с)

7) Расчет настроек вентилей на распределительных коллекторах.
Отличительной чертой гидравлического расчета систем напольного отопления является использование распределитель-
ных коллекторов с возможностью предварительной настройки и как следствие балансировки отдельных контуров системы. 
Балансировка заключается в выравнивании потоков между контурами системы напольного отопления. Уравняв потери дав-
ления, инженер добивается того, что каждый контур будет получать необходимое количество теплоносителя для обеспече-
ния расчетной тепловой мощности.

Для балансировки системы необходимо выполнить условие: Δ

р max 

= Δ

р к

 + Δ

р кол

где:
Δ

р кол

 – потери давления на отводе коллектора, устанавливаются регулирующим вентилем отвода коллектора;

Δ

р к 

– вычисленные потери давления в контуре системы;

Δ

р max 

– максимальные потери давления в контуре системы (выбирается контур с максимальными потерями давления по всей 

длине, включая подводки от коллектора до начала змеевика).
Другими словами, потери давления, которые необходимо внести на коллекторе при помощи настройки вентиля, для урав-
нивания сопротивлений различных контуров между собой, будут равны:
Δ

р кол

 = Δ

р max

 – Δ

р к

Из предыдущих формул видно, что единственной величиной, позволяющей уравнять потери давления в контурах напольного 
отопления, является величина потерь давления на вентиле коллектора.
Значение потерь давления на отводе в зависимости от числа оборотов вентиля или значения шкалы предварительной 
настройки вентиля предоставляется производителем распределительного коллектора. Или первоначально необходимо 
вычислить соответствующий коэффициент К

 v

 по формуле:

К

 v

 = G

к 

/

 р кол

 ,

а затем обратиться к таблицам, предоставленным производителем, с количеством оборотов, на которые нужно повернуть 
регулирующий вентиль, в зависимости от ранее вычисленного коэффициента К v. Количество оборотов, как правило, счита-
ется от полностью закрытого вентиля.

8) Рекомендации по балансировке контуров напольного отопления
При расчете систем напольного отопления необходимо следить, чтобы расчетный расход теплоносителя через отвод кол-
лектора не превышал максимальное значение, указанное на графике с гидравлическими характеристиками. Для узла кол-
лекторного для теплого пола Royal Thermo данная величина составляет 2,5 м

3

/час.

Балансировка контуров осуществляется поворотом расходомера распределительного коллектора. Расходомер имеет шкалу 
от 0 до 5. Шкала нанесена для удобства считывания количества оборотов расходомера.

Таблица 26. Коэффициенты теплопроводимости 
материалов покрытия пола.

Материал

Коэф. теплопроводности, 

Вт/м °К

Керамика 

1,00

Терракота 

0,90

Резина для полов 

0,28

Гранит 

3,20

Линолеум 

0,18

Мрамор

3,40

Ковровое покрытие

0,09

Паркет

0,20

ПВХ для полов

0,23

Рисунок 60. График понижения температуры в различ-

ных конструкция пола.

154

155

Перед началом балансировки все расходомеры полностью закрываются.
Исходными значениями для расчета установки расходомера и начала балансировки системы являются величина максималь-
ных потерь давления в одном из контуров системы Δ

рmax

 и расчетные потери давления в остальных контурах Δ

рк

, присоеди-

ненных к последующим отводам одного распределительного коллектора.
Разница между величиной максимальных потерь давления в одном из контуров Δ

рmax

 и значением потерь давления в теку-

щем настраиваемом контуре Δ

рк

, является величиной настройки расходомера для данного регулируемого контура Δ

ркол

.

Зная необходимый расход теплоносителя в регулируемом контуре G

к

 и требуемую величину потерь давления на регуляторе 

расхода регулируемого контура Δ

ркол

, по графику выбирается соответствующее количество оборотов расходомера. 

Отсчитывание количества оборотов расходомера осуществляется от положения «полностью закрыт». Диапазон регулировки 
расходомера составляет «открыт на ½ оборота – открыт на 4 оборота»
Операция, описанная в п. 5, выполняется для всех контуров. После установки на расходомерах требуемого количества обо-
ротов установить на место защитный колпачок.
При невозможности выполнить балансировку системы путем определения значений настроек расходомеров необходимо 
изменять шаг укладки трубопроводов, учитывая, что температура поверхности пола не должна превышать значений, опре-
деленных для различных групп помещений.
Потери давления в одном контуре не должны превышать 20 кПа.
Невязка потерь давления не должна превышать 15%.

7.3.4. Пример расчета

Рассмотрим систему отопления одноэтажного жилого дома.
Данные:
Исходные данные из раздела 7.3.3 , а также:
Теплопотери: 9900 вт
Площадь дома: 130 м

2

 (жилая площадь дома)

Конструкция пола: Бетон

Узел коллекторный 1 

(3 выхода)

Узел коллекторный 1

(7 выходов)

Рисунок 61. Чертеж жилого дома.

Таблица 27.

Комната

Название

Площадь,  

м

2

Материал покрытия 

пола

1

Комната отдыха

20,0

Паркет

2

Спальня

14,0

Ковровое покрытие  

от стены до стены

3

Ванная

8,0

Керамическая  

плитка

4

Спальня

16,0+2,5

Ковровое покрытие  

от стены до стены

5

Спальня

8,5

Ковровое покрытие  

от стены до стены

6

Ванная

8,5

Керамическая  

плитка

7

Кухня

14,6

Керамическая плитка

8

Гостиная

22,4

Паркет

9

Коридор

3,0

Керамическая  

плитка

10

Гостевая комната

10,5

Ковровое покрытие  

от стены до стены

Шаг 1.

Основная конфигурация системы напольного отопления опре-
деляется местом расположения коллекторов, которые должны 
находиться как можно ближе к центру помещения. Магистраль-
ные трубы могут располагаться как в полу, так и в потолке.
На рисунке 61 изображены петли труб. Подающий поток направ-
лен вдоль внешних стен дома, и петли расположены параллельно 
длинной стороне помещения для уменьшения количества сги-
бов. Сначала необходимо начертить петли труб в удаленных от 
коллектора зонах, чтобы избежать пересечения труб.
Особое внимание следует уделить моменту прокладывания труб 
сквозь внутренние стены, учитывая конструкцию дома. Если 
трубы нельзя пропустить через несущие стены, то возможно 
это сделать через дверной проем.
Помещения с большой площадью требуют укладки более 
одной петли, чтобы ограничить расчетные потери давления в 
системе. Также продуктивнее объединить петли очень маленьких 
помещений (менее 5 м

2

). Ванные комнаты, даже при условии 

маленькой площади, должны иметь отдельную петлю трубы.

Шаг 2. Расчет максимальной средней температуры воды, макс t

срд

 

Таблица 28.

Помещение

Температура t

сред

1

38,5

2

43,4

3

32,7

4

43,4

5

43,4

6

32,7

7

32,7

8

38,5

9

32,7

10

43,4

Величина тепловой нагрузки q

расч

 – результат следующего расчета:

q

расч

 = Q/ A

пол

 = 9900/130 = 76 Вт/м

2

Для того, чтобы определить помещение с наивысшей средней температурой воды, необ-
ходимо осмотреть все помещения по очереди. 
Начинаем, например, с помещения №1, комнаты отдыха с паркетным покрытием, определяем 
по левой части диаграммы требуемую температуру поверхности пола (Диаграмма. Раздел 8).
Находим, что падение температуры при q

расч

= 76 Вт/ м

2

 для гладкой поверхности (паркет) 

составляет 7°С. Прибавляя это число к проектной температуре помещения 20°С, получим 
среднюю температуру поверхности пола равной 27°С. Затем определяем по средней части 
диаграммы падение температуры в паркете.
Паркет имеет 1/R = 10 Вт/ м2К (см. предыдущую главу «Коэффициент теплопередачи 
покрытия пола»).
При q

расч

= 76 Вт/ м

2

 падение температуры составляет 7,5°С.

Затем определяем по правой части диаграммы падение температуры в наливном бетонном 
полу (кривая Б). При q

расч

= 76 Вт/ м

2

 падение температуры составляет 4°С.

Теперь находим среднюю температуру воды для помещения № 1. Она составляет:  t

срд

= 27+7,5+4 = 38,5°С.

Повторите операцию для каждого помещения (см. Таблицу 28). Из вышеприведенной таблицы видно, что максимальная 
средняя температура воды 43,4°С.

Шаг 3. Определение температуры подающей линии теплоносителя.

Чтобы получить величину температуры подающей линии теплоносителя из насоса, к максимальной средней температуре 
воды необходимо прибавить 2,5 °С ( см. предыдущую главу).
Таким образом, температура подающей линии теплоносителя составляет:
t

срд

 + 2,5°С = 45,9°С

Шаг 4. Расчет суммарного расхода воды. 

Таблица 29. Расчет длины петли в каждом  
помещении.

помещения

Площадь,  

м

2

Длина петли,  

м

Расстояние

от коллектора

1

22,0

68+12=80

2

×

6,0

2

14,0

47,6+11=59

2

×

5,5

3

8,0

27,2+5=32

2

×

2,5

4

16,0+2,5

62,9+11=74

2

×

5,5

5

8,5

8,5

2

×

0,5

6

8,5

8,5

Обслуживается  

петлей помещ. №10

7

14,6

42,84+1=44

2

×

0,5

8

22,4

76,16+1=77

2

×

0,5

9

3,0

10,2+5=15

2

×

2,5

10

10,5

35,7+8=44

2

×

4,0

Для определения расхода воды применяем формулу:
G= ( Q×0,86) / (ΔT×3600) = 9900×0,86 / 5×3600 = 0,473 л/с.
Суммарный расход воды составляет 0,473 л/с.

Шаг 5.

Длины каждой петли трубопроводной сети представлены в таблице 
выше. Необходимо помнить, что общая длина каждой петли вклю-
чает длину от комнаты до коллектора и обратно. В помещении № 
1, например, это 75м+(2×6,5м) = 80м.
Это самая длинная петля. В данном случае, где q

расч

= 76 Вт/м

2

, длин-

ная петля трубы не должна представлять неудобства. Тем не менее, 
важно заметить, что при проектировании q

расч

= 100 Вт/м

2

 и трубой 

Royal Thermo РЕ–Хb EVOH 20x2,0 мм максимальная длина петли 
не должна превышать 80 м (помещение с площадью более 23 м

2

).

Шаг 6. Расчет потерь давления в петле самой большой длине.

Самая длинная петля 80 м в помещении №1. 
Расход воды в этой петле составляет: G1=Q1×0,86/ΔT×3600=(S1×q×0,86)/(ΔT×3600) =22×76×0,86 / 18000=0,08 л/C
Потери давления/м можно определить по диаграмме 8 (раздел 8) для труб Royal Thermo 20x2,0 мм. Потери давления состав-
ляют 0,14 кПа/м. Потери давления в петле составят 0,14 x 80 = 11,2 кПа.

Шаг 7. Расчет потерь давления в коллекторе.

Максимальный расход воды через коллектор составляет 0,08 л/с (4,8 л/час). 
По диаграмме (глава 7.3.3) при полностью открытых вентилях потери давления составят 5,5 КПа.

156

157

Шаг 8. Расчет потерь давления в магистральном трубопроводе.

Длина магистральной трубы от отопительного котла до коллектора составляет 8,5 м (подающая + обратная = 8,5×2 = 17 м). 
Потери давления составят 0,2 кПа/м. Потери давления в подающих трубах в данном случае составят 17×0,2 = 3,4 КПа.
Трубы Royal Thermo, по сравнению с металлическими трубами, могут эксплуатироваться при условии больших потерь дав-
ления/м, поскольку более высокая скорость потока воды не приводит к эрозии или возникновению заметного шума в поли-
мерных трубопроводах.

Шаг 9. Расчет суммарных потерь давления в системе напольного отопления.

Используя данные, полученные в шагах 6,7,8, мы получаем:
Потери давления: в петле 11,2 кПа; в коллекторе 5,5 кПа; в магистральных трубах 3,4 кПа.
Суммарные потери давления составляют 20,1 кПа.
Подводим итоги для выбора насоса для данной системы отопления:
Расход воды = 0,473 л/с
Требуемое давление = 20,1 кПа
Требуемая температура = 45,9 °С
Для получения правильного значения потерь давления для каждой петли необходимо отрегулировать вентили обратного 
коллектора. Количество поворотов от закрытого положения можно найти по диаграмме. В данном примере в петле № 1 наи-
большие потери давления по всей системе, таким образом, вентиль должен быть полностью открыт, т.е. открыт на 5 оборотов. 
Затем соответственно регулируются остальные петли. Например, в петле № 1 потери давления должны составлять 11,2 кПа. 
Повторите эту процедуру для всех петель в системе. 

7.4. Порядок проведения испытаний системы водяного теплого пола

Для проведения испытаний системы поверхностного отопления необходимо помнить:

Прежде, чем начать заливать бетонную стяжку, необходимо провести испытание давлением (опрессовку) системы
поверхностного отопления.

Перед проведением испытаний и запуском системы необходимо провести ее промывку водой для удаления загрязне-
ний, образовавшихся в процессе монтажа

На момент проведения испытаний все греющие контуры должны быть подключены к коллектору, смонтированному в шкафу.

При заполнении водой каждого отдельного контура и далее до конца испытаний автоматические воздухоотводчики
должны быть закрыты для предотвращения их забивания пылью и частичками мусора. Выпускается воздух через слив-
ные краны.

Если контур проложен из металлопластиковых труб, то для опрессовки системы используется холодная вода, которая
находится под давлением в 6 бар в течение суток. По истечении 24 часов давление должно остаться неизменным. Это
и будет означать успешность испытания. Теперь можно приступать к заливке труб, заполненных теплоносителем и нахо-
дящихся под давлением, бетонным раствором.

Если контур проложен из труб, выполненных из сшитого полиэтилена, то опрессовка проводится иначе. Систему нагру-
жают давлением, превосходящим рабочее в полтора раза, но не меньшим, чем 6 бар. Через полчаса упавшее давле-
ние восстанавливается до необходимого уровня. Данную процедуру проводят три раза, а затем через полтора часа в
последний раз докачивают давление и в системе и оставляют ее в покое на сутки. Испытания считаются успешно про-
веденными, если падение давление не превысило 1,5 бара и не заметно следов утечек теплоносителя.

7.5. Пуск системы поверхностного отопления

При вводе в эксплуатацию системы поверхностного отопления Royal Thermo необходимо следовать следующей последо-
вательности:
1.  Заполнить контуры водой, удалить воздух из системы и испытать в соответствии с инструкциями, изложенными в п. 9.4. 

Затем закрыть все вентили петель и открыть запорные вентили, установленные на подающем и обратном коллекторе.

2.  Заполнить водой подающий и обратный коллектор, удалить из них воздух с помощью воздухоотводчиков

(в комплекте с коллекторным узлом Royal Thermo).

3. В многоэтажных домах удаление воздуха необходимо начинать с коллекторов, расположенных в подвале.
4. Убедиться, открыв все контуры, что воздуха в системе нет. Если воздух остался, то повторить все предыдущие действия.
5.  Как правило, система поверхностного отопления пускается под давлением 0,5–1,5 бара. Включить отопительный котел

и насос. Открыть на коллекторе один контур, при этом температура должна расти. Спустя некоторое время горячая вода
вновь поступает в трубы. Повторить данную операцию на всех контурах.

6.  При пуске крупной системы необходимо открывать один коллектор, а затем один контур на коллекторе. Каждый коллек-

тор должен быть оборудован запорным вентилем.

7.  Провести балансировку каждой петли с помощью расходомеров. Если провести балансировку неправильно, то вся тепло-

вая нагрузка упадет лишь на некоторые контуры.

8.  Если управление вентилями происходит вручную, то необходимо проконтролировать температуру воды в котле, чтобы

избежать ее повышения. Это можно сделать с помощью датчика пола или другими управляющими устройствами.

9.  При использовании автоматических управляющих устройств для регулирования температуры в помещениях необходимо

следить, чтобы регулирующее устройство на источнике теплоснабжения и датчики температуры были исправными.

Если нет уверенности в том, что объект будет полностью готов к началу отопительного сезона, то опрессовку про-

водят воздухом. Иначе теплые полы могут быть разморожены с наступлением холодов. 

Система считается успешно прошедшей гидравлическое/манометрическое испытание, если ни на одном участке 

не обнаружено разгерметизации системы, и давление не упало более, чем на 0,1 бар/час.

Акт опрессовки для системы поверхностного отопления Royal Thermo

1. Описание объекта

Монтажная организация: 
Ответственный испольнитель  ___________________________________________ _____________________
Объект, адрес  ____________________________________________ ______________________________________
Максимальное рабочее давление:  ____________________________________________________ __________
Максимальная рабочая температура: ____________________________________________ _____________
Тепловая мощность системы отопления:  _____________________________________________ _______
Тип  труб _______________________________________________________________________________________
Тип  соединения _________________________________________________________________________________

2. Гидравлические испытания

выполнено

a. Закрыть все шаровые краны на коллекторе 
b. Последовательно один за другим заполнить и промыть отопительные контуры 
c. Выпустить воздух из системы 
d. Подать испытательное давление: 1,5-кратное рабочее давление, но не менее 6 бар 
e. Через 2 часа снова довести давление до испытательного, так как возможно падение давления
вследствие расширения труб 
f. Составить схему на контрольное время испытания – 12 часов 
g. Система является успешно прошедшей гидравлические испытания, если ни на одном участке не 
обнаружено утечек и давление не понизилось более чем на 0,1 бар в час 
Указание: При укладке стяжки рабочее давление должно быть максимальным, чтобы сразу можно 
было обнаружить негерметичные участки.

3. Подтверждение

Проверка герметичности была проведена надлежащим образом. Наличие негерметичных участков 
либо деформаций не обнаружено.

Место проведения испытаний  ___________________________________________ __________
Дата   __________________________________________________________________________
Строительная организация   _____________________________ ________________________
Монтаж системы теплого пола осуществил  __________________________________________

Тепловое испытание

Тепловое испытание (первый пуск системы) поверхностного отопления необходимо производить 
после того, как бетон окончательно затвердеет, т.е. через 21-28 дней. Испытания следует начинать  
с температуры теплоносителя 25°С, постепенно увеличивая ее ежедневно на 5°С до соответ-
ствия проектным величинам.

Акт прогрева для системы поверхностного отопления Royal Thermo

Согласно DIN EN 1264 часть 4 ангидридную и цементную стяжки необходимо прогревать перед 
укладкой напольного покрытия. 
Для цементной стяжки прогрев надо осуществлять не ранее, чем через 21 день, а для ангидридной 
стяжки в соответствии с указаниями производителя не ранее, чем через 7 дней с момента окон-
чания работ по заливке стяжки.

Сокращение указанного выше времени высыхания и/или изменение нижеприве-
денной последовательности прогрева (температура, количество и продолжитель-
ность этапов прогрева) требуют до начала прогрева письменного разрешения со 
стороны производителя стяжки и/или осуществляющей заливку стяжки специа-
лизированной организации.

Строительный объект:   __________________________ _______________________________

Специализированная организация, монтирующая систему отопления:
 ______________________________________________________________________________

Специализированная организация, осуществляющая заливку стяжки: 
 ______________________________________________________________________________
Используемая система поверхностного отопления Royal Thermo:  ______________________________
Трубы Royal Thermo (тип/диаметр, толщина стенки, шаг укладки):  _________________________

Вид стяжки:    цементная толщина, см    ангидридная толщина, см
Дата заливки стяжки:   ____________________________ _______________________________
Температура воздуха снаружи до начала прогрева: ______________________________________
Температура воздуха в помещении до начала прогрева: ___________________________________

1. Установить начальную температуру в подающем контуре на уровне 20–25°C и поддерживать
постоянной в течение 3 дней:_ 
Дата начала:_________________ Дата завершения:  ___________________________________
2. Установить максимальную рабочую температуру и поддерживать ее в течение минимум 4-х 
дней (не снижая в ночное время): 
Дата начала: _______________________ Дата завершения:  ___________________________
В случае неисправностей: _________________________ Прогрев прерван (дата): ________________
Выявленные дефекты:  ______________________________ _______________________________
Cтроительная компания:   _________________________ _______________________________
Место, дата   ___________________________________________________________________
Подпись ________________________________________________________________________ 
Компания, осуществляющая монтаж системы отопления: ________________________________
Место, дата  

________________________________________________________________

Подпись _______________________________________________________________________

158

159

8. КАТАЛОГ ПРОДУКЦИИ

Трубы

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Количество в упаковке, м

Труба из сшитого полиэтилена PE-Xb EVOH

RTE 08.016

16×2.0

200

RTE 71.0016

16×2.0

200

RTE 71.0017

16×2,2

100

RTE 71.0030

20×2.0

200

RTE 71.0018

20×2.8

100

RTE 71.0019

25×3.5

50

RTE 71.0024

32×4.4

50

Труба из полиэтилена PE-RT

RTE 06.116Э

16×2.0

200

RTE 06.216

RTE 06.121

RTE 06.120Э

20×2.0

200

RTE 06.122

Труба из полиэтилена PE-RT EVOH

RTE 07.001

16×2.0

200

RTE 07.002

20×2.0

200

Фитинги
Пресс-втулки

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

 Упаковка, шт

Пресс-втулка для трубы из сшитого 

полиэтилена PVDF

RTA 16.010

16

8

20

300

-

RTA 17.010

20

13

10

300

-

RTA 18.010

25

21

10

250

-

RTA 19.010

32

28

5

120

-

Пресс-втулка для трубы из сшитого 

полиэтилена латунь

RTE 16.010 К

16

17

-

500

-

RTE 20.020 К

20

20

-

-

-

RTE 25.125 К

25

24

-

-

-

RTE 32.132 К

32

30

-

-

-

Соединения, латунь

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

 Упаковка, шт

Соединение прямое  

с внутренней резьбой

RTE 16.004

16×1/2"

75

10

50

200

RTE 20.002

20×1/2"

77

10

50

200

RTE 32.003

32×1"

229

1

20

80

Соединение прямое  

с наружной резьбой

RTE 16.005

16×1/2"

54

10

50

200

RTE 16.013

16×3/4"

76

10

50

200

RTE 20.003

20×1/2"

72

10

50

200

RTE 20.004

20×3/4"

85

10

50

200

RTE 25.002

25×1"

182

5

25

100

RTE 25.003

25×3/4"

138

5

25

100

RTE 32.004

32×1"

206

1

25

100

Соединение труба-труба

RTE 16.006

16×16

36

10

50

200

RTE 20.005

20×20

53

10

50

200

RTE 32.005

32×32

195

1

20

80

Соединение труба-труба  

редукционное

RTE 16.020

20×16

46

10

50

200

RTE 16.025

25×16

72

5

25

100

RTE 20.025

25×20

82

5

25

100

RTE 32.025

32×25

151

1

20

80

Соединение прямое  

с накидной гайкой

RTE 16.003

16×1/2"

78

10

50

200

RTE 16.016

16×3/4"

63

10

50

200

RTE 20.012

20×1/2"

59

10

50

200

RTE 20.013

20×3/4"

90

10

50

200

RTE 25.035

25×3/4"

174

5

25

100

RTE 25.014

25×1"

101

5

25

100

Соединение прямое  

с внутренней резьбой  

(накидная гайка, евроконус)

RTE 16.002

16

98

5

25

100

RTE 20.011

20

108

5

2

100

Тройники, латунь 

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

 Упаковка, шт

Тройник 90°

RTE 16.007

16×16×16 

80

10

50

100

RTE 20.006 

20×20×20

120

5

25

100

RTE 25.006 

25×25×25

222

1

10

40

RTE 32.006 

32×32×32

411

1

10

40

Тройник 90°

с внутренней резьбой

RTE 16.022

16×1/2"×16

104

5

25

100

RTE 20.023

20×1/2 ×20

128

5

25

80

RTE 25.025

25×3/4"×25

230

5

10

60

RTE 32.032

32×1"×32

398

1

10

60

Тройник 90° 

редукционный

RTE 20.007 

20×16×16 

210

5

25

100

RTE 20.008 

20×16×20 

220

5

20

100

RTE 25.004 

25×16×25 

174

5

25

80

RTE 16.021 

16×20×16 

210

5

25

100

RTE 20.021 

20×20×16 

110

5

25

100

RTE 20.022

20×25×20 

183

5

25

100

RTE 25.021 

25×16×16

134

5

25

100

RTE 25.022

25×16×20 

139

5

25

100

RTE 25.023 

25×20×20 

157

5

25

100

RTE 25.024 

25×20×25 

189

5

10

100

RTE 32.021 

32×20×25 

254

1

10

40

RTE 32.022 

32×20×32 

303

1

10

40

RTE 32.023 

32×25×25 

297

1

10

40

RTE 32.024

32×25×32

343

1

10

40

Соединения, PPSU

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

 Упаковка, шт

Соединение труба-труба

RTA 16.006

16×16

8

10

250

-

RTA 17.006

20×20

13

10

250

-

RTA 18.006

25×25

21

10

150

-

RTA 32.005

32×32

191

-

-

-

Соединение труба-труба 

редукционное

RTA 19.020

16×20

11

10

250

-

RTA 20.020

16×25

17

10

250

-

RTA 22.020

20×25

19

10

150

-

RTA 21.020

32×25

33

5

100

-

Тройник 90° равнопроходной

RTA 16.024

16×16×16 

10

10

100

-

RTA 24.024

20×20×20

26

5

100

-

RTA 28.024

25×25×25

43

5

80

-

RTА 32.023

32×32×32

297

-

-

-

Тройник 90° редукционный

RTA 20.024

16×20×16 

20

10

100

-

RTA 21.024

20×16×16 

19

10

100

-

RTA 22.024

20×16×20 

21

10

100

-

RTA 23.024

20×20×16 

22

10

100

-

RTA 25.024

25×16×20 

26

5

100

-

RTA 26.024

25×16×25 

31

5

100

-

RTA 27.024

25×20×25 

36

5

100

-

RTA 29.024

32×16×32

52

5

80

-

RTA 30.024

32×20×25 

48

5

60

-

RTA 31.024

32×20×32 

56

5

50

-

RTA 33.024

32×25×25 

54

-

-

-

Уголки, латунь

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

 Упаковка, шт

Уголок  

соединительный 90°

RTE 16.009 

16×16

59

10

50

200

RTE 20.010 

20×20

84

10

50

200

RTE 25.005 

25х25

159

5

25

100

RTE 32.002

32×32

290

1

10

40

Уголок соединительный  

с внутренней резьбой

RTE 16.023

16×1/2"

80

10

50

200

RTE 20.024

20×1/2"

93

10

25

100

RTE 32.007

32×1"

152

5

5

20

Уголок соединительный

с наружной резьбой

RTE 16.015

16×1/2"

72

10

50

200

RTE 3 2.008

32×1"

155

10

10

20

Уголок

с настенным креплением

RTE 16.008

16×1/2"

200

5

25

100

RTE 20.009

20×1/2"

220

5

25

100

160

161

Уголки, PPSU

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

 Упаковка, шт

Уголок соединительный 90° PPSU

RTA 16.009

16×16

12

10

250

-

RTA 20.010

20×20

19

10

150

-

RTA 25.005

25×25

31

5

100

-

RTA 32.002

32×32

55

5

50

-

Пластины

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

 Упаковка, шт

Пластина монтажная 

для настенного уголка

RTE 01.030

-

200

1

-

-

Пластина монтажная 150 мм для 2-х 

настенных уголков

RTE02.150

-

477

1

-

-

Концовки

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

 Упаковка, шт

Фитинг коллекторный  

"евроконус" 16×2,0

RTE 09.016

16

38

1

10

100

Фитинг коллекторный  

"евроконус" 20×2,0

RTE 09.020

20

45

1

10

100

Подключение радиаторов

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт

Упаковка, шт

Монтажная трубка  

для подключения радиатора

RTE 16.030

16, L-330 мм

1

10

40

RTE 20.030

20, L-330 мм

1

10

40

Концовки для присоединения монтажных трубок

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт  Упаковка, шт

Концовка для монтажной 

трубки

RTE 12.030

15×1/2"

30

1

50

200

Концовка для монтажной  

трубки (евроконус)

RTE 34.030

15×3/4"

40

1

50

200

Наборы для подключения

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Пакет, шт

Коробка, шт  Упаковка, шт

Кран шаровый внутренний-

наружный, накидная гайка Ø15 

(комплект 2 шт. в блистере)

RTO 07.075

Ø15

435

-

10

-

Инструмент Royal Thermo для монтажа

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Вес, гр

Упаковка, шт

Комплект ручного  

инструмента для монтажа 

трубопроводов

RTT.16.032

16-32

6800

1

Крепеж для монтажа трубопроводов

Изображение

Наименование

Артикул

Размер

Упаковка, шт

Металлический оцинкованный 

хомут для труб с резиновой 

прокладкой, болтом  

и дюбелем

OMGK012

1/2"(20-24мм)

100

OMGK034

3/4"(25-29мм)

100

OMGK001

1"(32-37мм)

100

OMGK054

5/4"(40-45мм)

100

Фиксатор

для труб 

RT K.F 16.200

Ø16

200

RT K.F 20.100

Ø20

100

RT К.F 25.100

Ø25

100

RT К.F 32.060

Ø32

60

Скоба якорная  

для труб 

RT К.S 16-20.200

Ø16-20мм

200

Дюбель-крюк 

одинарный 

RT К.DO 16-25.030

Ø16-25мм (70мм)

30

Дюбель-крюк  

двойной 

RT К.DD 16-25.030

Ø16-25мм (70мм)

30

RT К.DD 16-32.030

Ø16-32мм (100мм)

30

162

163

ГАРАНТИЯ  

И УСЛОВИЯ  

ЭКСПЛУАТАЦИИ

 

 

 

 

 

 

 

содержание      ..     8      9      10      11     ..