СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 4

13.  При  определении  W

нт

  ослабления  сечений,  расположенные  на  участке  эле-

мента длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении. 

Таблица 13 

Обозначе-

ние коэф- 

Число  

слоев 

Значение коэффициентов для расчета изгибаемых 

составных элементов при пролетах, м 

фициентов  в элементе 

2 4 6 

9 

и более 

 2 

0,7 

0,85 

0,9 

0,9 

k

w

 3 0,6 

0,8 

0,85 0,9 

  10  0,4 0,7 0,8  0,85 
 

2  0,45 0,65 0,75  0,8 

k

ж

 3 

0,25 

0,5 

0,6 0,7 

 

10 0,07 0,2  0,3  0,4 

П р и м е ч а н и е .   Для  промежуточных  значений  величины  пролета  и  числа 

слоев коэффициенты определяются интерполяцией. 

4.10.  Расчет  изгибаемых  элементов  на  прочность  по  скалыванию 

следует выполнять по формуле 

QS

I b

R

б

б

ас

с к

р

р р



, 

 

 

 

 

 

(18) 

где Q – расчетная поперечная сила; 

S

бр

 – статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения эле-

мента относительно нейтральной оси; 

I

бр

 – момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно ней-

тральной оси; 

b

рас

 – расчетная ширина сечения элемента; 

R

ск

 – расчетное сопротивление скалыванию при изгибе. 

4.11. Количество срезов связей n

с

, равномерно расставленных в каж-

дом  шве  составного  элемента  на  участке  с  однозначной  эпюрой  попе-
речных сил, должно удовлетворять условию 





n

M

M S

TI

с

В

А

б

б





1,5

р

р

,   

 

 

 

(19) 

где Т – расчетная несущая способность связи в данном шве; 
М

А

, М

В

 – изгибающие моменты в начальном А и конечном В сечениях рассмат-

риваемого участка. 

П р и м е ч а н и е .  При наличии в шве связей разной несущей способности, но 

одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей), несущие спо-
собности их следует суммировать. 

4.12. Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом из-

гибе следует производить по формуле 

M
W

M
W

R

x

x

y

y

и





,   

 

 

 

 

(20) 

где  М

х

  и  М

у

 – составляющие  расчетного  изгибающего  момента  для  главных 

осей сечения Х и У; 

W

x

 и W

у

 – моменты сопротивлений поперечного сечения нетто относительно 

главных осей сечения Х и У. 

4.13.  Клееные  криволинейные  элементы,  изгибаемые  моментом  М, 

уменьшающим их кривизну, следует проверять на радиальные растяги-
вающие напряжения по формуле 









0

90





i

i

i

h

r

R

2

р.

, 

 

 

 

 

(21) 

где 



0

 – нормальное напряжение в крайнем волокне растянутой зоны; 



i

 – нормальное напряжение в промежуточном волокне сечения, для которо-

го определяются радиальные растягивающие напряжения; 

h

i

 – расстояние между крайним и рассматриваемым волокнами; 

r

i

 – радиус кривизны линии, проходящей через центр тяжести части эпюры 

нормальных  растягивающих  напряжений,  заключенной  между  край-
ним и рассматриваемым волокнами; 

R

р.90

 – расчетное сопротивление древесины растяжению поперек волокон, при-

нимаемое по п. 7 табл. 3. 

4.14. Расчет на устойчивость плоской формы деформирования изги-

баемых элементов прямоугольного постоянного сечения следует произ-
водить по формуле 

M

W

R

M



б

и

р



, 

 

 

 

 

 

(22) 

где М – максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке l

р

; 

W

бр

 – максимальный  момент  сопротивления  брутто  на  рассматриваемом 

участке l

p

. 

Коэффициент 



М

 для изгибаемых элементов прямоугольного посто-

янного  поперечного  сечения,  шарнирно-закрепленных  от  смещения  из 
плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в 
опорных сечениях, следует определять по формуле 



М

b

l h

k

140

2

p

ф

,   

 

 

 

 

(23) 

где  l

p

 – расстояние  между  опорными  сечениями  элемента,  а  при  закреплении 

сжатой кромки элемента в промежуточных точках от смещения из плос-
кости изгиба – расстояние между этими точками; 

b – ширина поперечного сечения; 
h – максимальная высота поперечного сечения на участке l

p

; 

k

ф

 – коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на уча-

стке l

p

, определяемый по табл. 2 прил. 4 настоящих норм. 

При расчете изгибаемых элементов с линейно меняющейся по длине 

высотой и постоянной шириной поперечного сечения, не имеющих за-
креплений из плоскости по растянутой от момента М кромке, или при m 
< 4 коэффициент 



М

  по  формуле (23) следует  умножать  на  дополни-

тельный  коэффициент  k

жМ

.  Значения  k

жМ

  приведены  в  табл. 2 прил. 4. 

При m 

 4 k

жМ 

= 1. 

При  подкреплении  из  плоскости  изгиба  в  промежуточных  точках 

растянутой  кромки  элемента  на участке l

p

 коэффициент 



М

 определен-

ный по формуле (23), следует умножать на коэффициент k

пМ

: 

k

l

h

h

l

m

m

М

п

p

p

p

 

























1

0142

1 76

14

1

1

2

2

,

,

,



,  

(24) 

где 



p

 – центральный угол в радианах, определяющий участок l

p

 элемента кру-

гового очертания (для прямолинейных элементов 



p

 = 0); 

m – число подкрепленных (с одинаковым шагом) точек растянутой кромки 

на участке l

p

 (при m 

 4 величину 

m

m

2

2

1



 следует принимать равной 

1).  

4.15. Проверку устойчивости плоской формы деформирования изги-

баемых элементов постоянного двутаврового или коробчатого попереч-
ного сечений следует производить в тех случаях, когда 

l

p

 

 7b, 

 

 

 

 

 

 

(25) 

где b – ширина сжатого пояса поперечного сечения. 
Расчет следует производить по формуле 

M

W

R



б

c

р



, 

 

 

 

 

 

(26) 

где 

 – коэффициент  продольного  изгиба  из  плоскости  изгиба  сжатого  пояса 

элемента, определяемый по п. 4.3; 

R

с

 – расчетное сопротивление сжатию; 

W

бр

 – момент сопротивления брутто поперечного сечения; в случае фанерных 

стенок – приведенный момент сопротивления в плоскости изгиба эле-
мента. 

Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом 

4.16. Расчет внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых эле-

ментов следует производить по формуле  

N

F

MR

W R

R

р

р

р

ас

p

ас

и





, 

 

 

 

 

(27) 

где W

рас

 – расчетный момент сопротивления поперечного сечения (см. п. 4.9); 

F

рас

 – площадь расчетного сечения нетто. 

4.17. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых 

элементов следует производить по формуле 

N

F

M

W

R

р

р

ас

д

ас

c





,   

 

 

 

 

(28) 

где М

д

 – изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, 

определяемый из расчета по деформированной схеме. 

П р и м е ч а н и я :  1. Для  шарнирно-опертых  элементов  при  симметричных 

эпюрах изгибающих моментов синусоидального, параболического, полигональ-
ного и близких к ним очертаний, а также для консольных элементов М

д

 следует 

определять по формуле 

M

М

д





,   

 

 

 

 

 

(29) 

где 

 – коэффициент, изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный 

момент  от  продольной  силы  вследствие  прогиба  элемента,  определяемый  по 
формуле 





 

1

N

R F

c б р

, 

 

 

 

 

 

(30) 

М – изгибающий  момент  в  расчетном  сечении  без  учета  дополнительного  мо-
мента от продольной силы; 
 – коэффициент, определяемый по формуле (8) п. 4.3. 

2. В случаях когда в шарнирно-опертых элементах эпюры изгибающих мо-

ментов  имеют  треугольное  или  прямоугольное  очертание,  коэффициент – по 
формуле (30) следует умножать на поправочный коэффициент k

н

: 

k

н

 = 



н

 + 

(1 – 

н

),    

 

 

 

 

(31) 

где 



н

 – коэффициент, который следует принимать равным 1,22 при эпюрах из-

гибающих моментов треугольного очертания (от сосредоточенной силы) и 0,81 
при эпюрах прямоугольного очертания (от постоянного изгибающего момента). 

3. При несимметричном загружении шарнирно-опертых элементов величину 

изгибающего момента М

м

 следует определять по формуле 

М

М

М

д

с

с

к

к









,   

 

 

 

 

(32) 

где М

с

 и М

к

 – изгибающие моменты в расчетном сечении элемента от симмет-

ричной и кососимметричной составляющих нагрузки; 


с

  и 



к

 – коэффициенты,  определяемые  по  формуле (30) при  величинах  гибко-

стей, соответствующих симметричной и кососимметричной формам продольно-
го изгиба. 

4.  Для  элементов  переменного  по  высоте  сечения  площадь  F

бр

  в  формуле 

(30) следует принимать для максимального по высоте сечения, а коэффициент 

 

следует умножать на коэффициент k

жN

, принимаемый по табл. 1 прил. 4. 

5. При отношении напряжений от изгиба к напряжениям от сжатия менее 0,1 

сжато-изгибаемые элементы следует проверять также на устойчивость по фор-
муле (6) без учета изгибающего момента. 

4.18.  Расчет  на  устойчивость  плоской  формы деформирования сжа-

то-изгибаемых элементов следует производить по формуле 

N

R F

М

R W

n





c б

д

м

и

б

р

р











 1

, 

 

 

 

(33) 

где F

бр

 – площадь брутто с максимальными размерами сечения элемента на уча-

стке l

p

; 

  W

бр

 – см. п. 4.14; 

n = 2 – для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости дефор-

мирования и n = 1 для элементов, имеющих такие закрепления; 

 – коэффициент  продольного  изгиба,  определяемый  по  формуле (8) для 

гибкости участка элемента расчетной длиной l

p

 из плоскости дефор-

мирования; 



м

 – коэффициент, определяемый по формуле (23). 

При наличии в элементе на участке l

p

 закреплений из плоскости де-

формирования со стороны растянутой от момента М кромки коэффици-
ент 



м

 следует умножать на коэффициент k

пМ

, определяемый по форму-

ле (24), а коэффициент 



 – на коэффициент k

пN

 по формуле 

k

l

h

l

h

m

m

N

п

p

p

p

 











 





















1

0 75 0 06

0 6

1

1

2

2

2

,

,

,



,  

(34) 

где 



p

, l

p

, h и m – см. п. 4.14. 

При расчете элементов переменного по высоте сечения, не имеющих 

закреплений из плоскости по растянутой от момента М кромке, или при 
m < 4 коэффициенты 

 и 

М

, определяемые по формулам (8) и (23), сле-

дует  дополнительно  умножать  соответственно  на  коэффициенты  k

жN

  и 

k

жМ

, приведенные в табл. 1 и 2 прил. 4. 
При m 

 4 k

жN

 = k

жМ

 = 1. 

4.19.  В  составных  сжато-изгибаемых  элементах  следует  проверять 

устойчивость  наиболее  напряженной  ветви,  если  расчетная  длина  ее 
превышает семь толщин ветви, по формуле  

N

F

М

W

R

б

д

б

c

р

р



 

1

,  

 

 

 

 

(35) 

где 



1

 – коэффициент  продольного  изгиба  для  отдельной  ветви,  вычисленный 

по ее расчетной длине l

1

 (см. п. 4.6); 

F

бр

,  W

бр

 – площадь  и  момент  сопротивления  брутто  поперечного  сечения  эле-

мента. 

Устойчивость сжато-изгибаемого составного элемента из плоскости 

изгиба  следует  проверять  по  формуле (6) без  учета  изгибающего  мо-
мента. 

4.20. Количество срезов связей n

с

, равномерно расставленных в каж-

дом  шве  сжато-изгибаемого  составного  элемента  на  участке  с  одно-
значной эпюрой поперечных сил при приложении сжимающей силы по 
всему сечению, должно удовлетворять условию 

n

M S

TI

c

д

б

б



15

,

р

р

, 

 

 

 

 

 

(36) 

где S

бр

 – статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения от-

носительно нейтральной оси; 

I

бр

 – момент инерции брутто поперечного сечения элемента; 

Т – расчетная несущая способность одной связи в данном шве; 

М

д

 – изгибающий момент, определяемый по п. 4.17. 

Расчетные длины и предельные гибкости элементов деревянных 

конструкций 

4.21. Для определения расчетной длины прямолинейных элементов, 

загруженных продольными силами по концам, коэффициент 



0

 следует 

принимать равным: 

при шарнирно-закрепленных концах, а также при шарнирном закре-

плении в промежуточных точках элемента – 1;