СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 2

максимального напряжения 21 

21 

21 

6. Скалывание поперек волокон: 

 

 

 

 

а) в соединениях неклееных элементов 

R

ск90

 

1 

10 

0,8 

8 

0,6 

6 

б) в соединениях клееных элементов 

R

ск90

 

0,7 

7 

0,7 

7 

0,6 

6 

7.  Растяжение  поперек  волокон  элементов 

из клееной древесины 

R

р90

 

0,35 

3,5 

0,3 

3 

0,25 

2,5 

П р и м е ч а н и я :  1. Расчетное  сопротивление  древесины  местному  смятию 

поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее 
длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, ого-
воренных в п. 4 данной таблицы, определяется по формуле 

R

R

cм 90

c 90

1



















8

12

l

с м

,

,   

 

 

 

(1) 

где  R

с90

 – расчетное  сопротивление  древесины  сжатию  и  смятию  по  всей  по-

верхности поперек волокон (п. 3 данной таблицы); 

l – длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см. 

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом 

 к направлению 

волокон определяется по формуле 

R

R

R

R

с м

с м

с м

с м





















1

1

90

sin

3

.    (2) 

3.  Расчетное  сопротивление  древесины  скалыванию  под  углом  к  направле-

нию волокон определяется по формуле 

R

с к

с к

с к

с к



















R

R

R

1

1

90

3

sin



. 

   (3) 

4.  В  конструкциях  построечного  изготовления  величины  расчетных  сопро-

тивлений на растяжение, принятые по п. 2а данной таблицы, следует снижать на 
30%. 

5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под 

кровлю  из  древесины 3-го  сорта  следует  принимать  равным 13 МПа (130 
кгс/см

2

). 

Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливают-
ся путем умножения величин, приведенных в табл. 3, на переходные ко-
эффициенты m

п

, указанные в табл. 4. 

Таблица 4 

 

Коэффициент 

m

п

 для расчетных сопротивле-

ний 

 

Древесные породы 

растяжению, изги-

бу, сжатию и смя-

тию вдоль волокон 

R

р

,

 R

и

,

 R

с

,

 R

см

 

сжатию и смя-

тию поперек 

волокон 

R

с90

,

 

R

см90

 

ска-

лыва-

нию 

R

ск

 

Хвойные 

 

 

 

1.  Лиственница,  кроме  европейской  и 

японской 

1,2 1,2 

1 

2. Кедр сибирский, кроме Красноярско-

го края 

0,9 0,9 

0,9 

3. Кедр Красноярского края, сосна вей-

мутова 

0,65 0,65 

0,65 

4. Пихта 0,8 

0,8 

0,8 

Твердые лиственные 

 

 

 

5. Дуб 1,3 

2 

1,3 

6. Ясень, клен, граб 1,3 

2 

1,6 

7. Акация 1,5 

2,2 

1,8 

8. Береза, бук 1,1 

1,6 

1,3 

9. Вяз, ильм 1 

1,6 

1 

Мягкие лиственные 

 

 

 

10. Ольха, липа, осина, тополь 0,8 

1 0,8 

П р и м е ч а н и е .   Коэффициенты  m

п

,  указанные  в  таблице  для  конструкций 

опор  воздушных  линий  электропередачи,  изготавливаемых  из  не  пропитанной 
антисептиками  лиственницы  (при  влажности 

 25%), умножаются  на  коэффи-

циент 0,85. 

3.2.  Расчетные  сопротивления,  приведенные  в  табл. 3, следует  ум-

ножать на коэффициенты условий работы: 

а) для различных условий эксплуатации конструкций – на значения 

коэффициент m

в

, указанные в табл. 5; 

Таблица 5

 

Условия эксплуатации 

(по табл. 1) 

Коэффициент 

m

в

 

Условия эксплуата-

ции (по табл. 1) 

Коэффициент 

m

в

 

А1, А2, Б1, Б2 1 

В2, В3, Г1 0,85 

А3, Б3, В1 0,9 

Г2, Г3 0,75 

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся темпера-

туре  воздуха  до +35° С, – на  коэффициент  m

т

 = 1; при  температуре 

+50° С – на коэффициент m

т

 = 0,8. Для промежуточных значений тем-

пературы коэффициент принимается по интерполяции; 

в)  для  конструкций,  в  которых  напряжения  в  элементах,  возникаю-

щие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80% 
суммарного напряжения от всех нагрузок, – на коэффициент m

д

 = 0,8; 

г)  для  конструкций,  рассчитываемых  с  учетом  воздействия  кратко-

временных  (ветровой,  монтажной  или  гололедной)  нагрузок,  а  также 
нагрузок  от  тяжения  и  обрыва  проводов  воздушных  ЛЭП  и  сейсмиче-
ской, – на коэффициенты m

н

, указанные в табл. 6; 

Таблица 6 

 

Коэффициент 

m

н

 

Нагрузка 

для всех видов сопротивлений, 
кроме смятия поперек волокон 

для смятия по-

перек волокон 

1. Ветровая, монтажная, кроме ука-
занной в п. 3 

1,2 1,4 

2. Сейсмическая 1,4 

1,6 

Для опор воздушных линий электропередачи 

3. Гололедная, монтажная, ветровая 
при гололеде, от тяжения проводов 
при  температуре  ниже  среднегодо-
вой 

1,45 1,6 

При обрыве проводов и тросов 1,9  2,2 

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжа-

тых  клееных  элементов  прямоугольного  сечения  высотой  более 50 см 
значения  расчетных  сопротивлений  изгибу  и  сжатию  вдоль  волокон – 
на коэффициенты m

б

, указанные в табл. 7; 

Таблица 7 

Высота сечения, см 50 

и 

менее 

60 70 80 100 

120 

и 

более 

Коэффициент m

б

 

1  0,96 0,93 0,90 0,85  0,8 

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжа-

тых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения рас-
четных  сопротивлений  изгибу,  скалыванию  и  сжатию  вдоль волокон – 
на коэффициенты m

сл

, указанные в табл. 8; 

Таблица 8 

Толщина слоя, мм 19 

и менее 26 

33 

42 

Коэффициент m

сл

 1,1 

1,05 1 0,95 

ж)  для  гнутых  элементов  конструкций  значения  расчетных  сопро-

тивлений  растяжению,  сжатию  и  изгибу – на  коэффициенты  m

гн

,  ука-

занные в табл. 9; 

Таблица 9 

Напряженное 

Обозначение 

Коэффициент m

гн

 при отношении r

к 

/а 

состояние 

расчетных  

сопротивлений 

150 200 250 500 

 

и более 

Сжатие и изгиб 

R

с

, R

и

 0,8 

0,9 

1 

1 

Растяжение 

R

р

 0,6 

0,7 

0,8 

1 

П р и м е ч а н и е :  r

к

 – радиус кривизны гнутой доска или бруска; а – толщина 

гнутой доски или бруска в радиальном направлении. 

и)  для  растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и 

изгибаемых  элементов  из  круглых  лесоматериалов  с  подрезкой  в  рас-
четном сечении – на коэффициент m

о

 = 0,8; 

к)  для  элементов,  подвергнутых  глубокой  пропитке  антипиренами 

под давлением, – на коэффициент m

а

 = 0,9. 

3.3.  Расчетные  сопротивления  строительной  фанеры  приведены  в 

табл. 10. 

Таблица 10 

 

Расчетные сопротивления, 

МП а

к г с  

/ с м

2

 

Вид фанеры 

Растяжению в 

плоскости 
листа 

R

ф.р

 

сжатию в 

плоскости 

листа 

R

ф.с

 

изгибу из 

плоскости 
листа 

R

ф.и

 

скалыванию в 

плоскости 

листа 

R

ф.ск

 

срезу перпендику-

лярно плоскости 

листа 

R

ф.ср

 

1.  Фанера  клееная  бе-
резовая  марки  ФСФ 
сортов 

В/ВВ, 

В/С, 

ВВ/С 

 

 

 

 

 

а)  семислойная  толщи-
ной 8 мм и более: 

 

 

 

 

 

вдоль волокон 14 

140 

12 

120 

16 

160 

0,8 

8 

6 

60 

поперек  волокон  на-
ружных слоев 

9 

90 

8,5 

85 

6,5 

65 

0,8 

8 

6 

60 

под  углом 45° к  во-
локнам 

4,5 

45 

7 

70 

_ 0,8 

8 

9 

90 

б)  пятислойная  толщи-
ной 5–7 мм: 

 

 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

14 

140 

13 

130 

18 

180 

0,8 

8 

5 

50 

поперек  волокон  на-
ружных слоев 

6 

60 

7 

70 

3 

30 

0,8 

8 

6 

60 

под  углом 45° к  во-
локнам 

4 

40 

6 

60 

_ 0,8 

8 

9 

90 

2.  Фанера  клееная  из 
древесины  лиственни-
цы  марки  ФСФ  сортов 
В/ВВ  и  ВВ/С  семи-
слойная  толщиной 8 
мм и более: 

 

 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

9 

90 

17 

170 

18 

180 

0,6 

6 

5 

50 

поперек  волокон  на-
ружных слоев 

7,5 

75 

13 

130 

11 

110 

0,5 

5 

5 

50 

под  углом 45° к  во-
локнам 

3 

30 

5 

50 

_ 0,7 

7 

7,5 

75 

3.  Фанера  бакелизиро-
ванная  марки  ФСБ 
толщиной 7 мм  и  бо-
лее: 

 

 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

32 

320 

28 

280 

33 

330 

1,8 

18 

11 

110 

поперек  волокон  на-
ружных слоев 

24 

240 

23 

230 

25 

250 

1,8 

18 

12 

120 

под  углом 45° к  во-
локнам 

16,5 

165 

21 

210 

_ 1,8 

18 

16 

160 

П р и м е ч а н и е .   Расчетные  сопротивления  смятию  и  сжатию  перпендику-

лярно  плоскости  листа  для  березовой  фанеры  марки  ФСФ  R

ф.с.90

 = R

ф.см.90

 = 4 

МПа (40 кгс/см

2

) и марки ФБС R

ф.с.90

 = R

ф.см.90

 = 8 МПа (80 кгс/см

2

). 

В  необходимых  случаях  значения  расчетных  сопротивлений  строи-

тельной фанеры следует умножать на коэффициенты m

в

, m

т

, m

д

, m

н

 и m

а

, 

приведенные в пп. 3.2, а; 3.2, б; 3.2, в; 3.2, г; 3.2, к настоящих норм. 

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и со-

единений стальных элементов деревянных конструкций следует прини-
мать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арма-
турных сталей – по главе СНиП по проектированию бетонных и желе-
зобетонных конструкций. 

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматур-

ных сталей следует умножать на коэффициент m

а

 = 0,8, а из других ста-

лей – принимать  по  главе  СНиП  по  проектированию  стальных  конст-
рукций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления 
двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент m = 0,85. 

3.5.  Модуль  упругости  древесины  при  расчете  по  предельным  со-

стояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон Е = 
10 000 МПа (100 000 кгс/см

2

);  поперек  волокон  Е

90

 = 400  МПа (4000 

кгс/см

2

).  Модуль  сдвига  древесины  относительно  осей,  направленных 

вдоль  и  поперек  волокон,  следует  принимать  равным  G

90

 = 500 МПа 

(5000 кгс/см

2

). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при 

напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным 


90.0

 = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек во-

локон, 



0.90

 = 0,02. 

Величины  модулей  упругости  строительной  фанеры  в  плоскости 

листа  Е

ф

  и  G

ф

  и  коэффициенты  Пуассона 



ф

  при  расчете  по  второй 

группе предельных состояний следует принимать по табл. 11. 

Таблица 11 

 

Вид фанеры 

Модуль упругости 

Е

ф

, 

МП а

к г с  

/ с м

2

 

Модуль сдвига 

G

ф

, 

МП а

к г с  

/ с м

2

 

Коэффициент Пуас-

сона 



ф

 

1.  Фанера  клееная 
березовая 

марки 

ФСФ  сортов  В/ВВ, 
В/С, ВВ/С семислой-
ная и пятислойная: 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

9 000 

90 000 

750 

7 500 

0,085 

поперек  волокон 
наружных слоев 

6 000 

60 000 

750 

7 500 

0,065 

под  углом 45° к 
волокнам 

2 500 

25 000 

3 000 

30 000 

0,6 

2. Фанера клееная из 
древесины  листвен-
ницы  марки  ФСФ 
сортов  В/ВВ и ВВ/С 
семислойная: 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

7 000 

70 000 

800 

8 000 

0,07 

поперек  волокон 
наружных слоев 

5 500 

55 000 

800 

8 000 

0,06 

под  углом 45° к 
волокнам 

2 000 

20 000 

2 200 

22 000 

0,6 

3.  Фанера  бакелизи-
рованная 

марки 

ФБС: 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

12 000 
120 00 

1 000 

10 000 

0,085 

поперек  волокон 
наружных слоев 

8 500 

85 000 

1 000 

10 000 

0,065 

под  углом 45° к 
волокнам 

3 500 

35 000 

4 000 

40 000 

0,7 

П р и м е ч а н и е .  Коэффициент Пуассона 



ф

 указан для направления, перпен-

дикулярно оси, вдоль которой определен модуль упругости Е

ф

.