СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 2

 

  Главная      Учебники - Лесная таксация     СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции)

 

поиск по сайту            

 

 

 

 

 

 

 

 

 

содержание   ..  1  2  3   ..

 

 

СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 2

 

 

максимального напряжения 21 

21 

21 

6. Скалывание поперек волокон: 

 

 

 

 

а) в соединениях неклееных элементов 

R

ск90

 

10 

0,8 

0,6 

б) в соединениях клееных элементов 

R

ск90

 

0,7 

0,7 

0,6 

7.  Растяжение  поперек  волокон  элементов 

из клееной древесины 

R

р90

 

0,35 

3,5 

0,3 

0,25 

2,5 

П р и м е ч а н и я :  1. Расчетное  сопротивление  древесины  местному  смятию 

поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее 
длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, ого-
воренных в п. 4 данной таблицы, определяется по формуле 

R

R

cм 90

c 90

1



8

12

l

с м

,

,   

 

 

 

(1) 

где  R

с90

 – расчетное  сопротивление  древесины  сжатию  и  смятию  по  всей  по-

верхности поперек волокон (п. 3 данной таблицы); 

l – длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см. 

2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом 

 к направлению 

волокон определяется по формуле 

R

R

R

R

с м

с м

с м

с м



1

1

90

sin

3

.    (2) 

3.  Расчетное  сопротивление  древесины  скалыванию  под  углом  к  направле-

нию волокон определяется по формуле 

R

с к

с к

с к

с к



R

R

R

1

1

90

3

sin

   (3) 

4.  В  конструкциях  построечного  изготовления  величины  расчетных  сопро-

тивлений на растяжение, принятые по п. 2а данной таблицы, следует снижать на 
30%. 

5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под 

кровлю  из  древесины 3-го  сорта  следует  принимать  равным 13 МПа (130 
кгс/см

2

). 

Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливают-
ся путем умножения величин, приведенных в табл. 3, на переходные ко-
эффициенты m

п

, указанные в табл. 4. 

Таблица 4 

 

Коэффициент 

m

п

 для расчетных сопротивле-

ний 

 

Древесные породы 

растяжению, изги-

бу, сжатию и смя-

тию вдоль волокон 

R

р

,

 R

и

,

 R

с

,

 R

см

 

сжатию и смя-

тию поперек 

волокон 

R

с90

,

 

R

см90

 

ска-

лыва-

нию 

R

ск

 

Хвойные 

 

 

 

1.  Лиственница,  кроме  европейской  и 

японской 

1,2 1,2 

2. Кедр сибирский, кроме Красноярско-

го края 

0,9 0,9 

0,9 

3. Кедр Красноярского края, сосна вей-

мутова 

0,65 0,65 

0,65 

4. Пихта 0,8 

0,8 

0,8 

Твердые лиственные 

 

 

 

5. Дуб 1,3 

1,3 

6. Ясень, клен, граб 1,3 

1,6 

7. Акация 1,5 

2,2 

1,8 

8. Береза, бук 1,1 

1,6 

1,3 

9. Вяз, ильм 1 

1,6 

Мягкие лиственные 

 

 

 

10. Ольха, липа, осина, тополь 0,8 

1 0,8 

П р и м е ч а н и е .   Коэффициенты  m

п

,  указанные  в  таблице  для  конструкций 

опор  воздушных  линий  электропередачи,  изготавливаемых  из  не  пропитанной 
антисептиками  лиственницы  (при  влажности 

 25%), умножаются  на  коэффи-

циент 0,85. 

3.2.  Расчетные  сопротивления,  приведенные  в  табл. 3, следует  ум-

ножать на коэффициенты условий работы: 

а) для различных условий эксплуатации конструкций – на значения 

коэффициент m

в

, указанные в табл. 5; 

Таблица 5

 

Условия эксплуатации 

(по табл. 1) 

Коэффициент 

m

в

 

Условия эксплуата-

ции (по табл. 1) 

Коэффициент 

m

в

 

А1, А2, Б1, Б2 1 

В2, В3, Г1 0,85 

А3, Б3, В1 0,9 

Г2, Г3 0,75 

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся темпера-

туре  воздуха  до +35° С, – на  коэффициент  m

т

 = 1; при  температуре 

+50° С – на коэффициент m

т

 = 0,8. Для промежуточных значений тем-

пературы коэффициент принимается по интерполяции; 

в)  для  конструкций,  в  которых  напряжения  в  элементах,  возникаю-

щие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышают 80% 
суммарного напряжения от всех нагрузок, – на коэффициент m

д

 = 0,8; 

г)  для  конструкций,  рассчитываемых  с  учетом  воздействия  кратко-

временных  (ветровой,  монтажной  или  гололедной)  нагрузок,  а  также 
нагрузок  от  тяжения  и  обрыва  проводов  воздушных  ЛЭП  и  сейсмиче-
ской, – на коэффициенты m

н

, указанные в табл. 6; 

Таблица 6 

 

Коэффициент 

m

н

 

Нагрузка 

для всех видов сопротивлений, 
кроме смятия поперек волокон 

для смятия по-

перек волокон 

1. Ветровая, монтажная, кроме ука-
занной в п. 3 

1,2 1,4 

2. Сейсмическая 1,4 

1,6 

Для опор воздушных линий электропередачи 

3. Гололедная, монтажная, ветровая 
при гололеде, от тяжения проводов 
при  температуре  ниже  среднегодо-
вой 

1,45 1,6 

При обрыве проводов и тросов 1,9  2,2 

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжа-

тых  клееных  элементов  прямоугольного  сечения  высотой  более 50 см 
значения  расчетных  сопротивлений  изгибу  и  сжатию  вдоль  волокон – 
на коэффициенты m

б

, указанные в табл. 7; 

Таблица 7 

Высота сечения, см 50 

и 

менее 

60 70 80 100 

120 

и 

более 

Коэффициент m

б

 

1  0,96 0,93 0,90 0,85  0,8 

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжа-

тых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения рас-
четных  сопротивлений  изгибу,  скалыванию  и  сжатию  вдоль волокон – 
на коэффициенты m

сл

, указанные в табл. 8; 

Таблица 8 

Толщина слоя, мм 19 

и менее 26 

33 

42 

Коэффициент m

сл

 1,1 

1,05 1 0,95 

ж)  для  гнутых  элементов  конструкций  значения  расчетных  сопро-

тивлений  растяжению,  сжатию  и  изгибу – на  коэффициенты  m

гн

,  ука-

занные в табл. 9; 

Таблица 9 

Напряженное 

Обозначение 

Коэффициент m

гн

 при отношении r

к 

/а 

состояние 

расчетных  

сопротивлений 

150 200 250 500 

 

и более 

Сжатие и изгиб 

R

с

R

и

 0,8 

0,9 

Растяжение 

R

р

 0,6 

0,7 

0,8 

П р и м е ч а н и е :  r

к

 – радиус кривизны гнутой доска или бруска; а – толщина 

гнутой доски или бруска в радиальном направлении. 

и)  для  растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и 

изгибаемых  элементов  из  круглых  лесоматериалов  с  подрезкой  в  рас-
четном сечении – на коэффициент m

о

 = 0,8; 

к)  для  элементов,  подвергнутых  глубокой  пропитке  антипиренами 

под давлением, – на коэффициент m

а

 = 0,9. 

3.3.  Расчетные  сопротивления  строительной  фанеры  приведены  в 

табл. 10. 

Таблица 10 

 

Расчетные сопротивления, 

МП а

к г с  

/ с м

2

 

Вид фанеры 

Растяжению в 

плоскости 
листа 

R

ф.р

 

сжатию в 

плоскости 

листа 

R

ф.с

 

изгибу из 

плоскости 
листа 

R

ф.и

 

скалыванию в 

плоскости 

листа 

R

ф.ск

 

срезу перпендику-

лярно плоскости 

листа 

R

ф.ср

 

1.  Фанера  клееная  бе-
резовая  марки  ФСФ 
сортов 

В/ВВ, 

В/С, 

ВВ/С 

 

 

 

 

 

а)  семислойная  толщи-
ной 8 мм и более: 

 

 

 

 

 

вдоль волокон 14 

140 

12 

120 

16 

160 

0,8 

60 

поперек  волокон  на-
ружных слоев 

90 

8,5 

85 

6,5 

65 

0,8 

60 

под  углом 45° к  во-
локнам 

4,5 

45 

70 

_ 0,8 

90 

б)  пятислойная  толщи-
ной 5–7 мм: 

 

 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

14 

140 

13 

130 

18 

180 

0,8 

50 

поперек  волокон  на-
ружных слоев 

60 

70 

30 

0,8 

60 

под  углом 45° к  во-
локнам 

40 

60 

_ 0,8 

90 

2.  Фанера  клееная  из 
древесины  лиственни-
цы  марки  ФСФ  сортов 
В/ВВ  и  ВВ/С  семи-
слойная  толщиной 8 
мм и более: 

 

 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

90 

17 

170 

18 

180 

0,6 

50 

поперек  волокон  на-
ружных слоев 

7,5 

75 

13 

130 

11 

110 

0,5 

50 

под  углом 45° к  во-
локнам 

30 

50 

_ 0,7 

7,5 

75 

3.  Фанера  бакелизиро-
ванная  марки  ФСБ 
толщиной 7 мм  и  бо-
лее: 

 

 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

32 

320 

28 

280 

33 

330 

1,8 

18 

11 

110 

поперек  волокон  на-
ружных слоев 

24 

240 

23 

230 

25 

250 

1,8 

18 

12 

120 

под  углом 45° к  во-
локнам 

16,5 

165 

21 

210 

_ 1,8 

18 

16 

160 

П р и м е ч а н и е .   Расчетные  сопротивления  смятию  и  сжатию  перпендику-

лярно  плоскости  листа  для  березовой  фанеры  марки  ФСФ  R

ф.с.90

 = R

ф.см.90

 = 4 

МПа (40 кгс/см

2

) и марки ФБС R

ф.с.90

 = R

ф.см.90

 = 8 МПа (80 кгс/см

2

). 

В  необходимых  случаях  значения  расчетных  сопротивлений  строи-

тельной фанеры следует умножать на коэффициенты m

в

m

т

m

д

m

н

 и m

а

приведенные в пп. 3.2, а; 3.2, б; 3.2, в; 3.2, г; 3.2, к настоящих норм. 

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и со-

единений стальных элементов деревянных конструкций следует прини-
мать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арма-
турных сталей – по главе СНиП по проектированию бетонных и желе-
зобетонных конструкций. 

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматур-

ных сталей следует умножать на коэффициент m

а

 = 0,8, а из других ста-

лей – принимать  по  главе  СНиП  по  проектированию  стальных  конст-
рукций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления 
двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент m = 0,85. 

3.5.  Модуль  упругости  древесины  при  расчете  по  предельным  со-

стояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон Е = 
10 000 МПа (100 000 кгс/см

2

);  поперек  волокон  Е

90

 = 400  МПа (4000 

кгс/см

2

).  Модуль  сдвига  древесины  относительно  осей,  направленных 

вдоль  и  поперек  волокон,  следует  принимать  равным  G

90

 = 500 МПа 

(5000 кгс/см

2

). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при 

напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным 

90.0

 = 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек во-

локон, 

0.90

 = 0,02. 

Величины  модулей  упругости  строительной  фанеры  в  плоскости 

листа  Е

ф

  и  G

ф

  и  коэффициенты  Пуассона 

ф

  при  расчете  по  второй 

группе предельных состояний следует принимать по табл. 11. 

Таблица 11 

 

Вид фанеры 

Модуль упругости 

Е

ф

МП а

к г с  

/ с м

2

 

Модуль сдвига 

G

ф

МП а

к г с  

/ с м

2

 

Коэффициент Пуас-

сона 

ф

 

1.  Фанера  клееная 
березовая 

марки 

ФСФ  сортов  В/ВВ, 
В/С, ВВ/С семислой-
ная и пятислойная: 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

9 000 

90 000 

750 

7 500 

0,085 

поперек  волокон 
наружных слоев 

6 000 

60 000 

750 

7 500 

0,065 

под  углом 45° к 
волокнам 

2 500 

25 000 

3 000 

30 000 

0,6 

2. Фанера клееная из 
древесины  листвен-
ницы  марки  ФСФ 
сортов  В/ВВ и ВВ/С 
семислойная: 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

7 000 

70 000 

800 

8 000 

0,07 

поперек  волокон 
наружных слоев 

5 500 

55 000 

800 

8 000 

0,06 

под  углом 45° к 
волокнам 

2 000 

20 000 

2 200 

22 000 

0,6 

3.  Фанера  бакелизи-
рованная 

марки 

ФБС: 

 

 

 

вдоль  волокон  на-
ружных слоев 

12 000 
120 00 

1 000 

10 000 

0,085 

поперек  волокон 
наружных слоев 

8 500 

85 000 

1 000 

10 000 

0,065 

под  углом 45° к 
волокнам 

3 500 

35 000 

4 000 

40 000 

0,7 

П р и м е ч а н и е .  Коэффициент Пуассона 

ф

 указан для направления, перпен-

дикулярно оси, вдоль которой определен модуль упругости Е

ф

 

 

 

 

 

 

 

содержание   ..  1  2  3   ..