СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 5

при одном шарнирно-закрепленном и другом защемленном конце – 

0,8; 

при одном защемленном и другом свободном нагруженном конце – 

2,2; 

при обоих защемленных концах – 0,65. 
В случае распределенной равномерно по длине элемента продольной 

нагрузки коэффициент 



0

 следует принимать равным: 

при обоих шарнирно-закрепленных концах – 0,73; 
при одном защемленном и другом свободном конце – 1,2. 
Расчетную  длину  пересекающихся  элементов,  соединенных  между 

собой в месте пересечения, следует принимать равной: 

при  проверке  устойчивости в плоскости конструкций – расстоянию 

от центра узла до точки пересечения элементов; 

при проверке устойчивости из плоскости конструкции: 
а) в случае пересечения двух сжатых элементов – полной длине эле-

мента; 

б)  в  случае  пересечения  сжатого  элемента с неработающим – вели-

чине l

1

, умноженной на коэффициент 



0

: 






0

1

1

2

2

2

2

1

1

1





l

l

F

F

2

,  

 

 

 

 

(37) 

где l

1

, 



1

, F

1

 – полная длина, гибкость и площадь поперечного сечения сжатого 

элемента; 

l

2

, 



2

, F

2

 – длина, гибкость и площадь поперечного сечения неработающего 

элемента. 

Величину 



0

 следует принимать не менее 0,5; 

в)  в  случае  пересечения  сжатого  элемента  с  растянутым  равной  по 

величине силой – наибольшей длине сжатого элемента, измеряемой от 
центра узла до точки пересечения элементов. 

Если пересекающиеся элементы имеют составное сечение, то в фор-

мулу (37) следует подставлять соответствующие значения гибкости, оп-
ределяемые по формуле (11). 

4.22. Гибкость элементов и их отдельных ветвей в деревянных кон-

струкциях не должна превышать значений, указанных в табл. 14. 

Таблица 14 

 

Наименование элементов конструкций 

Предельная 

гибкость 



макс

 

1. Сжатые пояса, опорные раскосы и опорные стойки ферм, ко-

лонны 

120 

2. Прочие сжатые элементы ферм и других сквозных конструк-

ций 

150 

3. Сжатые элементы связей 200 
4. Растянутые пояса ферм в вертикальной плоскости 150 
5. Прочие растянутые элементы ферм и других сквозных конст-

рукций 

200 

Для опор воздушных линий электропередачи 

 

6. Основные элементы (стойки, приставки, опорные раскосы) 150 
7. Прочие элементы 175 
8. Связи 200 

П р и м е ч а н и е .  Для сжатых элементов переменного сечения величины пре-

дельной гибкости 



макс 

умножаются на 

k

N

ж

, где коэффициент k

жN

 принима-

ется по табл. 1 прил. 4. 

Особенности расчета клееных элементов из фанеры с древесиной 

4.23. Расчет клееных элементов из фанеры с древесиной следует вы-

полнять по методу приведенного поперечного сечения. 

4.24. Прочность растянутой фанерной обшивки плит (рис. 3) и пане-

лей следует проверять по формуле 

M

W

m R

п

ф

ф

р

.р



, 

 

 

 

 

 

(38) 

где М – расчетный изгибающий момент; 

R

ф.р

 – расчетное сопротивление фанеры растяжению; 

m

ф

 – коэффициент,  учитывающий  снижение  расчетного  сопротивления  в 

стыках  фанерной  обшивки,  принимаемый  равным  при  усовом  соеди-
нении или с двусторонними накладками: m

ф 

= 0,6 для фанеры обычной 

и m

ф

 = 0,8 для фанеры бакелизированной. При отсутствии стыков m

ф

 = 

1; 

W

пр

 – момент  сопротивления  поперечного  сечения,  приведенного  к  фанере, 

который следует определять в соответствии с указаниями п. 4.25. 

      а

а

а

 



2

1

b

2

1

a
b

       Рис. 3. Поперечное сечение клееных плит из фанеры и древесины

1 – продольные ребра; 2 – обшивка

 

4.25.  Приведенный  момент  сопротивления  поперечного  сечения 

клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять по фор-
муле 

W

I

у

п

п

р

р



0

,  

 

 

 

 

 

(39) 

где y

о

 – расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней грани 

обшивки; 

I

пр

 – момент инерции сечения, приведенного к фанере: 

I

I

I

Е
Е

п

ф

д

д

ф

р





,   

 

 

 

 

(40) 

где I

ф

 – момент инерции поперечного сечения фанерных обшивок; 

I

д

 – момент инерции поперечного сечения деревянных ребер каркаса; 

Е

д 

/Е

ф

 – отношение модулей упругости древесины и фанеры. 

При  определении  приведенных  моментов  инерции  и  приведенных 

моментов сопротивления расчетную ширину фанерных обшивок следу-

ет принимать равной b

рас 

= 0,9b при l 

 6a и b

рас 

= 0,15

l

a

b, 

при l < 6а (b – полная ширина сечения плиты, l – пролет плиты, а – расстояние 
между продольными ребрами по осям). 

4.26. Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует прове-

рять по формуле 

М

W

R

ф



п

ф с

р

.



, 

 

 

 

 

 

(41) 

где 

 





ф



1250

2

а

 при 

а



 50; 

 





ф

 

1

5000

2

а /

 при 

а



> 50 

(а – расстояние между ребрами в свету; 

 – толщина фанеры). 

Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на мест-

ный изгиб от сосредоточенного груза Р = 1 кН (100 кгс) (с коэффициен-
том перегрузки n = 1,2) как заделанную в местах приклеивания к ребрам 
пластинку. 

4.27. Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или об-

шивки по шву в месте примыкания ее к ребрам следует производить по 
формуле  

QS

I b

R

п

п

ас

с н

р

р р



, 

 

 

 

 

 

(42) 

где Q – расчетная поперечная сила; 

S

пр

 – статический  момент  сдвигаемой  части  приведенного  сечения  относи-

тельно нейтральной оси; 

R

сп

 – расчетное  сопротивление  скалыванию  древесины  вдоль  волокон  или 

фанеры вдоль волокон наружных слоев; 

b

рас

 – расчетная  ширина  сечения,  которую  следует  принимать  равной  сум-

марной ширине ребер каркаса. 

4.28. Расчет на прочность поясов изгибаемых элементов двутаврово-

го и коробчатого сечений с фанерными стенками (рис. 4) следует про-
изводить по формуле (17), принимая W

рас 

= W

пр

, при этом напряжения в 

растянутом поясе не должны превышать R

р

, а в сжатом –

R

с

 (

 – коэф-

фициент продольного изгиба из плоскости изгиба). 

   а)

          б)

      h

n

h

n

 



     h

ст

          



              h

ст

       



      h

n

h

n

             b

    b

  Рис. 4. Поперечные сечения клееных балок с

      плоской фанерной стенкой

 а – двутаврового сечения; б – коробчатого сечения

 

4.29.  При  проверке  стенки  на  срез  по  нейтральной  оси  в  формуле 

(42) значение R

ск

 принимается равным R

ф.ср

, а расчетная ширина b

рас

 

b

рас

 = 



ст

,   

 

 

 

 

 

(43) 

где 



ст

 – суммарная толщина стенок. 

При проверке скалывания по швам между поясами и стенкой в фор-

муле (42) R

ск

 = R

ф.ск

,  а  расчетную  ширину  сечения  следует  принимать 

равной  

b

рас 

= nh

п

,  

 

 

 

 

 

 

(44) 

где h

п

 – высота поясов; 

n – число вертикальных швов. 

4.30. Прочность стенки в опасном сечении на действие главных рас-

тягивающих  напряжений  в  изгибаемых  элементах  двутаврового  и  ко-
робчатого сечений следует проверять по формуле 









с т

с т

с т

ф

2

2

2

2

 








 R

.р.

, 

 

 

 

(45) 

где R

ф.р.



 – расчетное сопротивление фанеры растяжению под углом 

 опреде-

ляемое по графику рис. 17 прил. 5; 



ст

 – нормальное  напряжение  в  стенке  от  изгиба  на  уровне  внутренней 

кромки поясов; 



ст

 – касательные  напряжения  в  стенке  на  уровне  внутренней  кромки 

поясов; 

 – угол, определяемый из зависимости 

tg

с т

с т

2

2









. 

 

 

 

 

 

(46) 

Устойчивость  стенки  с  продольным  по  отношению  к  оси  элемента 

расположением волокон наружных слоев следует проверять на действие 
касательных и нормальных напряжений при условии 

h

с т



 50

,   

 

 

 

 

 

(47) 

где h

ст

 – высота стенки между внутренними гранями полок; 

 – толщина стенки. 

Расчет следует производить по формуле 











с т

и

cт

с т

ас

k

h

k

h

100

100

1

2

2

























р

, 

 

 

 

(48) 

где k

и

 и k

 – коэффициенты, определяемые по графикам рис. 18, 19 прил. 5; 
h

рас

 – расчетная высота стенки, которую следует принимать равной h

ст

 

при расстоянии между ребрами а 

 h

ст

 и равной а при a < h

ст

. 

При  поперечном  по  отношению  к  оси  элемента  расположении  на-

ружных волокон фанерной стенки проверку устойчивости следует про-
изводить по формуле (48) на действие только касательных напряжений 
в тех случаях, когда  

h

с т



 80

.   

 

 

 

 

 

(49) 

Б. Расчет элементов деревянных конструкций по предель-

ным состояниям второй группы 

4.31.  Деформации  деревянных  конструкций  или  их  отдельных  эле-

ментов следует определять с учетом сдвига и податливости соединений. 
Величину  деформаций  податливого  соединения  при  полном  использо-
вании  его  несущей  способности  следует  принимать  по  табл. 15, а  при 
неполном – пропорциональной действующему на соединение усилию. 

Таблица 15

 

Вид соединения 

Деформация соединения, мм 

На лобовых врубках и торец в торец 1,5 
На нагелях всех видов 2 
В примыканиях поперек волокон 3 
В клеевых соединениях 0 

4.32.  Прогибы  и  перемещения  элементов  конструкций  не  должны 

превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85. 

4.33. Прогиб изгибаемых элементов следует определять по моменту 

инерции  поперечного  сечения  брутто.  Для  составных  сечений  момент 
инерции  умножается  на  коэффициент  k

ж

 учитывающий сдвиг податли-

вых соединений, приведенный в табл. 13.