Руководство по организации добычи фрезерного торфа (2007 год) - часть 13

 

 

277 

В  технологических  схемах  с  уборкой  фрезерного  торфа 

из многоцикловых валков машины по подборке-погрузке торфа 
и  его  вывозки  не  связаны  с  обработкой  площадей,  поэтому  их 
количество определяется по другим методикам. 

Количество  подборщиков-погрузчиков  рассчитывается  по 

формуле 

,

.

.

Т

К

К

Q

P

N

с

г

т

в

п

п

c

п

=

   

 

(4.10) 

где 

Р

с

 

– программа добычи фрезерного торфа, т; 

      

Q

п

 

–  техническая  производительность  подборщика-

погрузчика, т/ч; 
      

К

п.в

 – коэффициент полезного времени работы машины; 

      

К

т.г

 – коэффициент технической готовности; 

      

Т

с

 – плановое число часов работы машины в сезоне. 

Техническая  производительность  подборщика-погрузчика 

при условной влажности определяется по формуле 

,

100

100

.

0

у

уб

уб

н

ц

п

К

V

Q



−



−



=

                        (4.11)  

где 

V

0

  –  производительность  рабочего  органа  в  соответствии  с 

технической характеристикой машины, м

3

/ч; 

       

К

ц

 – коэффициент использования времени цикла машины; 

       

γ

н.уб

 – насыпная плотность фрезерного торфа при уборочной 

влажности, т/м

3

; 

       

ω

уб

, ω

у

 – соответственно уборочная и условная влажность, %. 

Коэффициент  технической  готовности  характеризует 

надежность работы машин и определяется отношением времени 
чистой  работы  ко  всему  времени,  включая  простои  на 
восстановление. При расчетах коэффициент технической готов-
ности  принимают 

К

т.

г

  =  0,90.  В  формулах  (4.7)  и  (4.9)  при 

расчете  количества  машин  применен  коэффициент  1,1, 
учитывающий  резерв  машин  по  условию  их  технической 
готовности. 

Плановое  число  часов  работы  подборщика-погрузчика  за 

сезон определяется по формуле 

Т

с

 = Т

в 

t

р

,

 

 

 

(4.12) 

где 

Т

в

  –  число  дней  вывозки  торфа  к  месту  складирования  

(табл. 4.6); 

 

 

278 

       

t

р

 – расчетное число часов работы машины за сутки. 

Количество  прицепов  при  условии  полной  нагрузки 

подборщика-погрузчика рассчитывается по формуле 

,

.

.

.

К

К

Q

К

Q

N

г

т

в

п

пр

в

п

п

пр



=

   

 

(4.13) 

где 

Q

п

  –  техническая  производительность  подборщика-

погрузчика, т/ч [формула (4.11)]; 
       

К

п.в

,  К

!

п.в

  –  соответственно  коэффициенты  полезного 

времени 

работы 

подборщика-погрузчика 

и 

прицепов 

(приложение 5); 
       

Q

пр

 

– техническая производительность одного прицепа, т/ч. 

 

Таблица 4.6. Число дней вывозки торфа к месту складирования 

 

 
 

Район расположения 

Число дней вывозки 

при добыче торфа 

с  условной  влажностью 
40%  и  степенью  разло-
жения, % 

с 

условной 

влажностью 
55% 

20 и 

более 

Менее 20 

Белгородская,  Брянская,  Воронежская, 
Липецкая, 

Орловская, 

Пензенская, 

Тамбовская области  

 

93 

 

- 

 

102 

Владимирская,  Нижегородская,  Иванов-
ская, Калужская, Московская, Рязанская, 
Смоленская области 

 

88 

 

84 

 

95 

Вологодская, 

Тверская, 

Кировская, 

Ленинградская,  Новгородская,  Псков-
ская,  Ярославская  области,  Удмуртская 
республика 

 
 

84 

 
 

80 

 
 

87 

Свердловская, Тюменская области 

78 

72 

80 

Томская  (южнее  58

0

),  Новосибирская 

области, Алтайский край 

 

80 

 

74 

 

88 

 

Техническая  производительность  прицепа  на  вывозке 

торфа к месту складирования рассчитывается по формуле 

,

)

100

(

)

100

(

.

у

ц

уб

у

уб

н

н

к

пр

Т

К

К

V

Q



−



−



=

 

(4.14) 

где 

Q

пр

 

– техническая производительность прицепа в пересчете 

на условную влажность торфа, т/ч; 

 

 

279 

       

V

к

 – геометрическая вместимость кузова, м

3

; 

       

К

н

 – коэффициент наполнения кузова; 

       

γ

н.уб

 – насыпная плотность фрезерного торфа при уборочной 

влажности, т/м

3

; 

       

К

у

 – коэффициент уплотнения торфа в кузове при погрузке и 

движении; 
       

Т

ц

 – общее время одного цикла работы прицепа, ч; 

       

ω

уб

, ω

у

 – соответственно уборочная и условная влажность, %. 

Общее время одного цикла работы прицепа 

Т

ц

 = t

м

+t

пог

+t

гр

+t

р

+t

х

+t

ож

,

 

 

(4.15) 

где 

t

м

 – время на маневрирование прицепа, ч; 

      t

пог

 – время погрузки торфа из валка, ч; 

      

t

гр

 – время прохода к штабелю груженого прицепа, ч; 

      

t

р

 – время на разгрузку торфа, ч; 

      

t

х

 – время движения порожнего прицепа к месту погрузки, ч; 

      

t

ож

 

– время на ожидание погрузки,ч. 

Принимают время на маневрирование прицепа 

t

м

 

= 0,016 ч, 

время  на  разгрузку  торфа  у  штабеля 

t

р

  =  0,033  ч, 

К

у

 

=  1,15, 

К

н

 

= 1,1. Время на ожидание погрузки учитывается в том случае, 

если принятое количество прицепов больше расчетного. 

Рассчитывают  

t

пог

 = V

к

 К

н

 К

у

 / V

0

,

 

 

 

(4.16) 

t

гр

 = L

тр

 / (V

гр 

К

v

),

 

  

 

(4.17) 

t

х

 = L

тр

 / (V

x

 K

v

),

 

 

 

(4.18) 

где

  L

тр

  –  средняя  дальность  транспортирования  торфа 

(принимается в зависимости от выбранной схемы расположения 
штабелей), км; 
        

V

гр

,  V

х

  –  соответственно  паспортные  скорости  при 

движении груженого и порожнего прицепа, км/ч. 

Количество  бульдозеров-штабелеров 

при  полной  нагрузке 

подборщика-погрузчика

 определяется по формуле 

,

.

.

.

К

К

Q

К

Q

N

г

т

в

п

б

в

п

п

б



=

   

 

(4.19) 

где 

Q

п

,  Q

б

  –  соответственно  техническая  производительность 

подборщика-погрузчика и бульдозера-штабелера, т/ч; 
      

К

п.в

,

в

п

К

.



– соответственно коэффициенты полезного времени 

работы подборщика-погрузчика и бульдозера-штабелера; 
      

К

т.г

 – коэффициент технической готовности. 

 

 

280 

Техническая  производительность  бульдозера-штабелера 

(т/ч) рассчитывается по формуле 

,

100

100

.

.

у

уб

уб

н

б

о

б

V

Q







−

−

=

 

 

(4.20) 

где 

V

о.б

  –  техническая  производительность  бульдозера-

штабелера, м

3

/ч. 

Если  рассчитанное  по  формуле  (4.10)  количество  под-

борщиков-погрузчиков  при  заданной  программе  добычи  будет 
меньше  целого  числа,  то  для  расчета  количества  прицепов  и 
бульдозеров-штабелеров целесообразно использовать формулы 

,

.

.

Т

К

K

Q

P

N

с

г

т

в

п

пр

c

пр



=



 

 

(4.21) 

,

.

.

К

К

Q

N

Q

N

г

т

в

п

б

пр

пр

б





=



   

 

(4.22) 

где 

Р

с

 

– сезонная программа добычи фрезерного торфа, т; 

       

Т

с

 

–  плановое  число  часов  работы  за  сезон  на  погрузке  и 

вывозке торфа [формула (4.12)]. 

Расшифровка остальных символов дана к формулам (4.13) 

и (4.19). 

При  раздельном  способе  уборка  фрезерного  торфа 

осуществляется после выполнения 3 – 5 циклов сушки и валкования. 
Поэтому  подборщики-погрузчики  будут  задействованы  в  течение 
всех  дней,  в  которые  по  метеорологическим  условиям  возможна 
погрузка и вывозка торфа к месту складирования. 

 

Пример  4.6.

  Рассчитать  необходимое  количество  технологических 

машин  при  уборке  фрезерного  торфа  из  многоцикловых  валков  на  участке  с 
программой 50 тыс. т. 

Исходные  показатели  для  расчетов  указаны  в  примере  4.5.  Марка 

технологических машин: на фрезеровании и валковании – МТФ-96, ворошении 
–  ВФС-1  с  трактором  МТЗ-82,  погрузке  фрезерного  торфа  из  укрупненных 
валков  –  МТТ-17,  вывозке  торфа  –  колесные  прицепы-самосвалы  ПТК-2  с 
трактором Т-150К, штабелировании – бульдозер-штабелер БШР-1. 

Табличные показатели для расчетов: 

расчетное число часов работы машин на всех операциях – 8;  
эксплуатационная производительность МТФ-96 – 1,79 га/ч, ВФС-1 – 12,46 га/ч 
(приложение 5); 
коэффициенты  полезного  времени  работы  МТТ-17  –  0,81,  ПТК-2  –  0,88,  
БШР-1 – 0,88 (приложение 5); 

 

 

281 

коэффициент технической готовности для всех машин – 

К

т.г

 = 0,90; 

техническая  производительность  рабочего  органа  МТТ-17  – 

V

о

  =1000  м

3

/ч  

(приложение 5); 
техническая производительность БШР-1 – 

V

о.б

= 320 м

3

/ч (приложение 5); 

коэффициент  использования  времени  цикла  машины  МТТ-17  – 

К

ц

  =  0,67     

(приложение 5); 
насыпная  плотность  фрезерного  торфа  при  уборочной  влажности  –  

γ

н.уб

 = 0,270 т/м

3

 (приложение 3); 

число дней вывозки к месту складирования – 

Т

в 

= 84 (см. табл. 4.6); 

вместимость кузова прицепа – 

V

к

 

= 20 м

3

 (приложение 5); 

коэффициент наполнения кузова – 

К

н

 =1,1; 

коэффициент уплотнения торфа в кузове – 

К

у

 = 1,15; 

средняя дальность транспортирования торфа 

– L

тр

 = 0,90 км; 

паспортные  скорости  груженого  прицепа  и  без  груза 

V

гр

  =  13,36  км/ч,  

V

х

 

= 18,62 км/ч; 

коэффициент использования скорости прицепа 

– К

v

 = 0,92 (приложение 5); 

время на маневрирование прицепа 

– t

м

 

= 0,016 ч; 

время на разгрузку торфа у штабеля 

– t

р

 

 = 0,033 ч. 

Техническая  производительность  подборщика-погрузчика  рассчиты-

вается по формуле (4.11):   

.

т/ч

8

,

165

40

100

45

100

270

,

0

67

,

0

1000

=

−

−







=

Q

п

 

Плановое число часов работы машины в сезоне [формула (4.12)] 

Т

с

 

= 84∙8 = 672 ч. 

Количество машин МТТ-17 [формула (4.10)] 

.

62

,

0

672

9

,

0

81

,

0

8

,

165

50000

=







=

N

п

 Принимаем одну машину МТТ-17. 

Машина  будет  работать  в  течение  всех  дней  сезона,  в  которые  по 

метеорологическим  условиям  возможна  погрузка  и  вывозка  торфа. 
Следовательно,  количество  прицепов  и  бульдозеров-штабелеров  необходимо 
рассчитать по формулам (4.21) и (4.22). 

Время  на  погрузку  прицепа,  движение  груженого  и  порожнего 

прицепов рассчитывается по формулам (4.16) – (4.18): 

t

пог

 

= 20∙1,1∙1,15 / 1000 = 0,025 ч; 

t

гр

 = 0,90 / (13,36∙0,92) = 0,073 ч; 

t

х

 

= 0,90 / (18,62∙0,92) = 0,053 ч. 

Общее время одного цикла работы прицепа [формула (4.15)] 

Т

ц

 

= 0,016 + 0,025 + 0,073 + 0,033 + 0,053 = 0,200 ч. 

Техническая  производительность  прицепа  рассчитывается  по  формуле 

(4.14) 

.

т/ч

3

,

31

)

40

100

(

200

,

0

)

45

100

(

15

,

1

270

,

0

1

,

1

20

=

−



−









=

Q

пр

 

 

 

282 

Количество  прицепов  при  условии  неполной  загрузки  подборщика-

погрузчика [формула (4.21)] 

.

0

,

3

672

90

,

0

88

,

0

3

,

31

50000

=







=



N

пр

  

Принимаем 3 прицепа ПТК-2 с трактором Т-150К. 
Количество 

фрезерующе-валкующих 

агрегатов 

и 

ворошилок 

рассчитывается по формуле (4.7): 

.

84

,

4

2

8

79

,

1

1

)

14

140

(

1

,

1

=







−



=

N

ф

 Принимаем 5 машин МТФ-96. 

.

08

,

2

2

8

46

,

12

3

)

14

140

(

1

,

1

=







−



=

N

в

 Принимаем две машины ВФС-1. 

Техническая  производительность  бульдозера-штабелера  [формула 

(4.20)] 

т/ч.

2

,

79

40

100

45

100

270

,

0

320

=

−

−





=

Q

б

 

Число машин БШР-1 рассчитывается по формуле (4.22): 

.

50

,

1

90

,

0

88

,

0

2

,

79

3

3

,

31

=







=



N

б

 Принимаем две машины БШР-1.

 

 

4.4. Расчет товарной продукции и надежность поставки  

фрезерного торфа потребителю 

 

При  хранении  фрезерного  торфа  в  штабелях  происходит 

потеря  готовой  продукции  в  результате  намокания  и 
саморазогревания.  Слой  намокшего  фрезерного  торфа  имеет 
браковочную 

влажность, 

поэтому 

он 

остается 

на 

подштабельных  полосах,  а  затем  перемещается  на  поле  сушки. 
Потребителю поставляется так называемая товарная продукция, 
объем которой рассчитывается по формуле 

,

100

100

















−

=

хр

с

т ов

Р

Р

                              (4.23) 

где 

Р

тов

 – количество товарного фрезерного торфа, тыс.т; 

       

Р

с

 

= сезонная программа добычи фрезерного торфа, тыс. т; 

       

δ

хр

 – нормативные потери торфа при хранении, % (табл. 4.7). 

 

 

283 

Календарная 

продолжительность 

периода 

добычи 

фрезерного торфа в зависимости от района расположения участка 
составляет  92  –  119  дней  (см.  табл.  4.4).  Из  этого  времени 
необходимо  исключить  дни  со  значительными  осадками,  время 
на  просушку  верхнего  слоя  торфяной  залежи  и  развертывание 
работ,  дни  с  сильным  ветром  вследствие  повышенной 
пожароопасности. 

В 

оставшиеся 

дни 

выполняются 

технологические операции по добыче и сушке фрезерного торфа. 

 

Таблица 4.7. Нормативные потери фрезерного торфа при хранении  

в штабелях, расположенных на типовых технологических площадках 

 

Вид торфяной продукции 

Степень разложения торфа, % 

≤ 25 

26 – 40 

≥ 41 

Фрезерный торф на топливо и брикетирование 
Фрезерный торф повышенной влажности для 
сельского хозяйства 
Торф для подстилки 

10 

 

5 

15 

7 

 

5 

- 

5 

 

5 

- 

Примечание.  При  складировании  торфа  в  укрупненные  штабели  с 

раздельной уборкой торфа потери при хранении снижаются и рассчитываются 
в зависимости от удельной поверхности штабеля. 

 

Метеорологические  условия  по  количеству  осадков  и 

потенциальным возможностям сушки торфа в различные сезоны 
имеют значительные колебания. По специально разработанным 
методикам  можно  в  каждом  сезоне  рассчитать  возможное 
количество  циклов  с  учетом  фактически  сложившихся 
метеорологических  условий  (описание  двух  методик  дано  в 
разделе 8). Если обработать метеорологические данные не менее 
чем  за  30  лет,  то  можно  получить  сезоны  с  максимальным  и 
минимальным  количеством  циклов.  При  проектировании  по 
худшему  сезону  с  наиболее  низким  цикловым  сбором  и 
минимальным  числом  циклов  потребуется  большое  количество 
производственных  площадей,  машин  и  персонала.  Но  в 
последующем  тридцатилетнем  периоде  таких  сезонов  с  крайне 
неблагоприятными  метеоусловиями  будет  один  –  два,  а  в 
остальные  сезоны  техника,  персонал  и  площади  будут 
недоиспользованы. 

Нормативное  количество  циклов,  значения  которых  даны 

в  приложении  4,  были  разработаны  с  учетом  возможного 
выполнения 

и 

перевыполнения 

расчетных 

плановых 

показателей  при  условии  полного  использования  метеоро-

 

 

284 

логических условий в большинстве сезонов, т.е. с определенной 
степенью  обеспеченности.  В  сезоны  с  хорошими  погодными 
условиями,  когда  возможно  перевыполнение  нормативного 
количества  циклов,  должны  создаваться  резервы  фрезерного 
торфа.  Резервная  продукция  поставляется  потребителю  в 
неблагоприятные  по  метеорологическим  условиям  сезоны. 
Оптимальный  размер  создаваемого  резерва  фрезерного  торфа 
составляет 25 – 30 % от программы добычи на сезон. 

 

4.5. Расчет горючесмазочных материалов 

 

Для  технологических  машин,  производительность 

которых  выражается  обработанной  площадью,  вначале 
рассчитывают  удельный расход  горючего  (дизельного  топлива) 
по формуле 

m

г

 = Р m

дв

 К

п.в

 К

г

 К

р

 К

д

 /S,                          

(4.24) 

где 

m

г

 – удельный расход дизельного топлива на выполнение 

технологической операции, кг/га; 

       Р

 – мощность двигателя, кВт; 

       

m

дв

  –  расход  горючего  двигателем  внутреннего  сгорания, 

кг/(кВт∙ч); 
       

К

п.в

 – коэффициент полезного времени работы машины; 

       

К

г

  –  коэффициент,  учитывающий  дополнительный  расход 

горючего на холостую работу двигателя и переезды от полевой 
базы к месту работы и обратно; 
       

К

р

  –  коэффициент,  учитывающий  степень  загрузки 

двигателя при работе; 
       

К

д

  –  коэффициент,  учитывающий  дополнительный  расход 

горючего при неполной загрузке двигателя; 

       S

 – эксплуатационная производительность машины, га/ч. 

Общее 

количество 

горючего, 

необходимого 

для 

выполнения технологической операции за сезон (кг), 

Q

г

 = (F

н

 – F

н.р

) m

г

 n n

ц.н

 m,

 

 

(4.25) 

где 

F

н

, F

н.р

 – соответственно общая площадь нетто и выводимая 

в ремонт, га; 
       

m

г

 – удельный расход топлива, кг/га; 

       

n 

– повторность операции в цикле; 

       

n

ц.н

 – нормативное количество циклов (приложение 4); 

       m

 – коэффициент, учитывающий повторность операции из-

за осадков (табл. 4.8). 

 

 

285 

 
 
 

 

 

286 

Таблица 4.8. Коэффициенты повторности операций из-за осадков 

Операции 

Коэффициенты повторности при типе уборочных машин 
Бункерные 
МТФ-43А 

Пневматические  При уборке из много-

цикловых валков 

Фрезерование 
Ворошение 
Валкование 

1,30 
1,15 
1,10 

1,10 
1,20 

- 

1,30 
1,15 

- 

 

Расход 

дизельного 

топлива 

на 

штабелирование 

рассчитывается по формуле 

m

г.ш

 = Р m

дв

 К

г

 К

р

 К

д

 / (V

0

 К

ц

)  ,

 

 

(4.26) 

где 

m

г.ш

 – удельный расход дизельного топлива на 

штабелирование торфа, кг/ м

3

; 

       

V

0

 

– 

техническая 

производительность 

самотаски 

штабелирующей машины, м

3

/ч; 

       

К

ц

 

– коэффициент использования времени цикла. 

Коэффициенты 

К

г

, К

р

, и 

К

д

 приведены в табл. 4.9. 

Общее количество дизельного топлива на штабелирование 

(кг) 

Q

г.ш

 = (F

н

  – F

н.р

) q

ц.уб

 m

г.ш

 n

ц.н

 К

шт

 / γ

н.уб

,

  

(4.27) 

где 

q

ц.уб

 – цикловой сбор при уборочной влажности, т/га; 

       

К

шт

 

– коэффициент штабелирования; 

       

γ

н.уб

 – насыпная плотность фрезерного торфа при уборочной 

влажности, т/м

3

. 

 

Таблица 4.9. Коэффициенты для расчета дизельного топлива 

Операции 

Коэффициенты 

К

г 

К

р 

К

д 

Фрезерование 
Фрезерование-валкование 
Ворошение 
Валкование 
Уборка 
Штабелирование машинами МТФ-71 (72) 
Погрузка из многоцикловых валков 
Вывозка торфа прицепами 
Штабелирование бульдозерами БШР-1 

1,20 
1,20 
1,15 
1,15 
1,20 
1,10 
1,20 
1,20 
1,20 

0,95 
0,95 
0,70 
0,80 
0,95 
0,80 
0,70 
0,70 
0,75 

1,02 
1,02 
1,06 
1,05 
1,02 
1,05 
1,06 
1,05 
1,04 

 

Общее  количество  топлива  на  технологические  цели 

определяется суммированием по всем операциям: 

.

.

.

Q

Q

Q

ш

г

г

о

г

+



=

 

 

 

 (4.28) 

 

 

287 

Затем  рассчитывается  удельный  расход  горючего  на 

производство одной тонны фрезерного торфа 

m

уд

 = Q

г.о 

/ Р

с

,

                                   (4.29) 

где 

Р

с

 – программа добычи фрезерного торфа, т. 

Количество бензина для пусковых двигателей и смазочных 

материалов  принимается  в  процентах  от  дизельного  топлива: 
бензин – 1,0; дизельное масло – 5,4; нигрол – 1,8; солидол – 1,0; 
автол – 0,3. 

 

Пример  4.7.

  По  исходным  и  расчетным  показателям  примера  4.5 

рассчитать общее количество и удельный расход дизельного топлива на одну 
тонну торфа. 

Исходные показатели для расчетов по данным примера 4.5: 

программа добычи фрезерного торфа – 50000 т; 
общая площадь нетто – 140 га; 
площадь, выводимая в ремонт – 14 га; 
нормативное количество циклов – 23; 
повторность ворошения в цикле – 3; 
насыпная плотность фрезерного торфа при уборочной влажности – 0,270 т/м

3

; 

цикловой сбор при уборочной влажности – 18,9 т/га; 
эксплуатационная производительность машин: МТФ-14 – 4,26 га/ч; МТФ-22 – 
14,75 га/ч; МТФ-33Б – 11,09 га/ч; МТФ-43А – 1,65 га/ч; 
техническая  производительность  самотаски  штабелирующей  машины  
МТФ-72 – 800 м

3

/ч; 

коэффициент  использования  времени  рабочего  цикла  штабелирующей 
машины – 0,89.  

Табличные показатели для расчета дизельного топлива: 

мощность двигателя: трактора ДТ-75Б – 61 кВт, машины МТФ-72 – 40 кВт; 
удельный  расход  горючего  двигателем  внутреннего  сгорания  трактора  –  
0,251 кг/(кВт∙ч), штабелирующей машины – 0,265 кг/(кВт∙ч); 
коэффициенты 

К

г

, К

р

 и 

К

д

 приведены в табл. 4.9; 

коэффициенты полезного времени работы машин:  МТФ-14  – 0,83; МТФ-22  – 
0,85; МТФ-33Б – 0,81; МТФ-43А – 0,81 (приложение 5). 

Удельный расход горючего на фрезеровании [формула (4.24)] 

m

г.ф

 = 61∙0,251∙0,83∙1,20∙0,95∙1,02 / 4,26 = 3,47 кг/га. 

Удельный расход горючего на штабелировании [формула (4.26)] 

m

г.ш

 = 40∙0,265∙1,10∙0,80∙1,05 / (800∙0,89) = 0,014 кг/м

3

. 

Результаты  расчетов  по  остальным  операциям  сведены  в  табл.  4.10. 

Общее количество горючего на ворошении [формула (4.25)] 

Q

г.в

 = (140 – 14)∙0,75∙3∙23∙1,15 = 7499 кг. 

Общее  количество  дизельного  топлива  на  штабелирование  [формула 

(4.27)] 

Q

г.ш

 = (140 – 14)∙18,9∙0,014∙23∙0,82 / 0,270 = 2329 кг. 

Результаты расчетов по остальным операциям сведены в табл. 4.10. 

 
 

 

 

288 

Таблица 4.10. Расчет дизельного топлива 

 
 
 
Операции 

Коэффициенты 

Удельный 

расход 

Общий 

расход на 

операцию,  

кг 

 

К

п.в 

 

К

г 

 

К

р

 

 

К

д 

 

n 

 

m 

Единица 

измерения 

Коли-

чество 

Фрезерование 
Ворошение 
Валкование 
Уборка 
Штабелирование  
Итого 

0,83 
0,85 
0,81 
0,81 

- 

1,20 
1,15 
1,15 
1,20 
1,10 

0,95 
0,70 
0,80 
0,95 
0,80 

1,02 
1,06 
1,05 
1,02 
1,05 

1 
3 
1 
1 
1 

1,30 
1,15 
1,10 

- 
- 

кг/га 
кг/га 
кг/га 
кг/га 

кг/м

3 

3,47 
0,75 
1,08 
8,74 

0,014 

13073 

7499 
3443 

25329 

2329 

51673 

 

Удельный расход горючего на 1 т [формула (4.29)] 

m

уд

 

= 51673 / 50000 = 1,03 кг/т. 

 

При 

раздельной 

уборке 

фрезерного 

торфа 

из 

многоцикловых валков удельный расход дизельного топлива за 
один  час  работы  подборщика-погрузчика,  прицепа  и 
бульдозера-штабелера определяется по формуле 

m

’

г

 =Р

 

m

дв

 

К

п.в

 

К

г

 

К

р

 

К

д

.

 

 

(4.30) 

Расшифровка буквенных символов дана в формуле (4.24). 
Общее  количество  горючего  (кг)  на  погрузку  торфа  из 

многоцикловых  валков,  вывозку  к  месту  складирования  и 
штабелирование рассчитывается по формуле  

Q

’

гj 

 = m

’

г

 

Т

с

 

N

j

,

  

 

 

(4.31) 

где 

Т

с

 

– число часов работы машин за сезон [формула (4.12)]; 

       

N

j

 

= число машин на 

j

-й операции. 

 

Пример 4.8.

 По исходным данным и расчетным показателям примеров 

4.5 и 4.6 рассчитать общее количество и удельный расход дизельного топлива. 

Исходные показатели для расчетов по данным примеров 4.5 и 4.6: 
программа добычи фрезерного торфа – 50000 т;  

общая площадь нетто – 140 га; 
площадь, выводимая в ремонт – 14 га; 
нормативное количество циклов – 23; 
повторность ворошения в цикле – 3; 
насыпная плотность фрезерного торфа при уборочной влажности – 0,270 т/м

3

; 

цикловой сбор при уборочной влажности – 18,9 т/га; 
эксплуатационная производительность машин:  МТФ-96 – 1,79 га/ч,  ВФС-1 – 
12,46 га/ч; 
техническая 

производительность 

бульдозера-штабелера 

БШР-1 

–  

V

о.б

 = 320 м

3

/ч; 

коэффициент    полезного    времени    работы    машин:  МТТ-17  –  0,81,  ПТК-2  – 
0,88, БШР-1 – 0,88, МТФ-96 – 0,81,  ВФС-1 – 0,88; 
количество прицепов ПТК-2 – 3;  

 

 

289 

количество машин БШР-1 – 2; 
число часов работы в сезоне подборщика-погрузчика и прицепов – 

Т

с

 = 672; 

мощность  двигателя  МТТ-17  –  69  кВт,  БШР-1  –  61  кВт,  трактора  МТЗ-82  –       
57 кВт, трактора Т-159К – 125 кВт; 
расход  горючего  двигателем  у  трактора  МТЗ-82  –  0,265  кг/  (кВт

∙

ч),  трактора  

Т-150К – 0,245 кг/(кВт

∙

ч). 

Удельный  расход  горючего  на  фрезеровании-валковании  [формула 

(4.24)] 

m

г.ф

 = 61

∙

0,251

∙

0,81

∙

1,20

∙

0,95

∙

1,02 / 1,79 = 8,06 кг/га. 

Аналогично на ворошении 

m

г.в

 = 57

∙

0,265

∙

0,88

∙

1,15

∙

0,70

∙

1,06 / 12,46 = 0,91 кг/га. 

Удельный расход топлива на погрузке торфа [формула (4.30)] 

m

’

 

г.п

 = 69

∙

0,251

∙

0,81

∙

1,20

∙

0,70

∙

1,06 = 12,49 кг/ч. 

Аналогично одного прицепа на вывозке торфа 

m

!

’

г.пр

 = 125

∙

0,245

∙

0,88

∙

1,20

∙

0,70

∙

1,05 = 23,77 кг/ч. 

Аналогично при работе одного БШР-1 

m

’

 

г.ш

 = 61

∙

0,251

∙

0,88

∙

1,20

∙

0,75

∙

1,04 = 12,61 кг/ч. 

Коэффициенты 

К

г

,

 

К

р

 и 

К

д

 приняты из табл. 4.9. 

Количество горючего на фрезеровании-валковании [формула (4,25)] 

Q

г.ф

 = (140 – 14)

∙

8,06

∙

1

∙

23

∙

1,30 = 30365 кг. 

Аналогично на ворошении 

Q

г.в

 = (140 – 14)

∙

0,91

∙

3

∙

23

∙

1,15 = 9098 кг. 

Количество горючего на погрузке торфа [формула (4.31)] 

Q

г.п

 = 12,49

∙

672

∙

1 = 8393 кг. 

Аналогично на вывозке и штабелировании 

Q

’

 

г.ф

 = 23,77

∙

672

∙

3 = 47920 кг. 

Q

’

 

г.ш

 = 12,61

∙

672

∙

2 = 16948 кг. 

Общая потребность в дизельном топливе 

Q

’

 

г.о

= 30365 + 9098 + 8393 + 47920 + 16948 = 112724 кг. 

Удельный расход топлива на 1 т фрезерного торфа [формула (4.29)] 

m

’

 

уд

 = 112724 / 50000 = 2,25 кг/т. 

 
 

5. ОРГАНИЗАЦИЯ И УПРАВЛЕНИЕ  

ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ ОПЕРАЦИЯМИ  

ДОБЫЧИ ФРЕЗЕРНОГО ТОРФА 

 

5.1. Особенности организации процесса добычи  

фрезерного торфа 

 

Повышение  эффективности  добычи  фрезерного  торфа 

может быть достигнуто за счет внедрения научно обоснованных 
методов  планирования  технологических  операций.  Непосред-
ственная 

организация 

добычи 

торфа 

возложена 

на 

производственные 

участки, 

основная 

задача 

которых 

 

 

290 

заключается  в  производстве  торфяной  продукции  в  расчетном 
объеме  и  с  наименьшими  затратами.  Готовая  продукция  по 
качеству должна соответствовать действующим стандартам. Для 
успешного  выполнения  технологических  регламентов  добычи 
торфа  существенная  роль  отводится  научному  управлению 
процессом на основе современных рекомендаций и применения 
вычислительной  техники. 

Под  научным  управлением 

понимается  сознательное  и  целенаправленное  воздействие  на 
технологический  процесс  на  основе  познания  и  использования 
установленных закономерностей производства. Наука об управ-
лении  дает  рекомендации,  как  правильно  и  эффективно 
организовать  производственные  процессы  и  как  наиболее 
целесообразно 

использовать 

трудовые 

ресурсы 

и 

технологические машины. 

Анализ работы многих торфяных производств показывает, 

что  имеется  много  технологических  резервов,  использование 
которых  за  счет  улучшения  уровня  организации  процессов 
приводит  к  повышению  производительности  машин  и 
интенсификации добычи торфяной продукции в целом. 

Необходимость внедрения рекомендаций по оперативному 

планированию и анализу технологических процессов связана со 
специфическими  особенностями  торфяного  производства, 
самые  значительные  из  которых  –  сезонность  производства  и 
большая  зависимость  процесса  от  метеорологических  условий. 
Успех  выполнения  годового  плана  за  40  –  60  уборочных  дней 
всецело  зависит  от  того,  насколько  научно  обоснованно  был 
организован  технологический  процесс.  В  течение  сезона  по 
отдельным  дням  и  циклам  погодные  условия  меняются  в 
широком  диапазоне,  поэтому  управление  технологией  должно 
иметь  гибкую  систему,  позволяющую  эффективно  проводить 
процесс при изменяющихся погодных условиях. 

Другая особенность – короткая продолжительность цикла 

и  значительная  площадь  производственных  полей.  В  течение 
одних  или  двух  суток  на  всей  площади  выполняется 
фрезерование,  до  трех  ворошений,  валкование,  уборка  и 
штабелирование  готовой  продукции.  Выполнение  технологи-
ческих операций должно быть увязано с процессом сушки торфа 
и  погодными  условиями,  что  требует  разработки  особо  четкой 
организации процесса. 

 

 

291 

Планирование  технологических  операций  зависит  и  от 

других  факторов:  разная  осушенность  производственных 
площадей,  изменчивость  полей  по  степени  разложения  и 
цикловым  сборам,  различные  схемы  при  уборке  торфа  на 
топливо  и  для  приготовления  удобрений  на  торфяной  основе, 
повышенная  пожароопасность  при  выполнении  технологи-
ческих операций, недостаточная квалификация персонала. 

Низкий  уровень  технической  оснащенности  средствами 

контроля  и  управления,  а  также    отсутствие  рекомендаций  по 
оперативному  планированию  приводят  к  значительному 
недоиспользованию  погодных  условий  при  добыче  торфа. 
Разработка  четкой  и  последовательной  системы  рекомендаций 
для  планирования  и  анализа  технологических  процессов 
является  актуальной  задачей  для  торфяного  производства    в 
условиях рыночной экономики.  

Основная  задача  организации  технологических  процессов 

заключается  в  снижении  влияния  отрицательных  факторов  и 
наиболее  полном  использовании  благоприятных  для  сушки 
торфа  метеорологических  условий.  Конечная  цель  внедрения 
всех  организационных  мероприятий  состоит  в  увеличении 
цикловых  и  сезонных  сборов  фрезерного  торфа,  а  также  в 
повышении производительности технологических машин.  

В  технологических  процессах  добычи  фрезерного  торфа 

может  быть  два  варианта  организации  в  зависимости  от 
метеорологических  условий:  1)  с  постоянной  длительностью 
цикла  и  переменными  цикловыми  сборами;  2)  с  постоянными 
цикловыми  сборами  и  переменной  длительностью  цикла.  При 
первом  варианте  процесс  строится  из  условия  примерно 
одинаковой 

длительности 

цикла, 

поэтому 

количество 

сфрезерованной торфяной крошки на единице площади должно 
зависеть  от  ожидаемой  категории  дней  сушки.  При  втором 
варианте  организации  зависимость  технологических  процессов 
от  погодных  условий  увеличивается.  Если  погодные  условия  в 
цикле будут ниже средних, то слой фрезерной крошки в течение 
плановой  длительности  цикла  не  высохнет  и суточная  загрузка 
машин  снизится.  Следует  учитывать  и  повышение  вероятности 
прекращения процесса из-за осадков при удлинении цикла. При 
погодных  условиях  лучше  средних  фрезерный  слой  высохнет 
ранее  плановой длительности  и  будет  находиться в  валках  или 

 

 

292 

расстиле до уборки, так как количество технологических машин 
рассчитывается из условия плановой продолжительности цикла. 
Таким  образом,  производство  торфяной  продукции  по  второму 
варианту  организации  осуществляется  менее  управляемым 
методом  и  благоприятные  погодные  условия  надлежащим 
образом не используются. 

В  процессе  проектирования  принимают  первый  вариант 

организации,  при  котором  предусматривается  постоянное 
количество работающих машин. Глубина фрезерования должна 
определяться метеорологическими условиями, а также степенью 
осушенности  и  влажностью  верхнего  слоя  торфяной  залежи. 
Производительность  технологических  машин,  кроме  убороч-
ных,  по  площади  примерно  одинакова.  Часовая  же 
производительность  уборочных  машин  различна  и  зависит  от 
величины  циклового  сбора  в  конкретном  цикле:  при  снижении 
цикловых сборов производительность в гектарах увеличивается, 
а число часов работы за сутки уменьшается. 

При  организации  процесса  с  постоянной  длительностью 

цикла 

необходимо 

иметь 

хорошо 

функционирующую 

метеорологическую  службу  и  фрезерующие  механизмы, 
способные  обеспечить  слой  крошки  расчетной  толщины  по 
каждой технологической площадке. 

 

5.2. Планирование времени фрезерования залежи  

после осадков 

 

Оперативное  планирование  и  управление  имеют  большое 

значение  при  выполнении  суточной  программы  производства. 
Основная  цель  оперативного  планирования  заключается  в 
достижении  максимально  возможных  объемов  производства 
фрезерного  торфа  при  минимальных  затратах  и  соблюдении 
заданных показателей по качеству. На участке под оперативным 
планированием  понимается  составление  плана  работы  на 
следующие  сутки  и  цикл.  Цель  же  оперативного  управления 
процессом  состоит  в  максимально  возможном  приближении  к 
плановым показателям. 

Для  успешного  составления  оперативного  плана  на 

следующие  сутки  к  исходу  текущего  дня  необходимо  иметь 
полную информацию о состоянии производственного процесса и 
погодных  условиях.  Информация  должна  быть  объективна,