ОБОСНОВЫВАЮЩИЕ МАТЕРИАЛЫ К СХЕМЕ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ города ПЕРМИ НА ПЕРИОД ДО 2027 года

а) Описание балансов установленной, располагаемой тепловой мощности и тепловой

мощности нетто, потерь тепловой мощности в тепловых сетях и присоединенной

тепловой нагрузки по каждому источнику тепловой энергии, а в случае нескольких

выводов тепловой мощности от одного источника тепловой энергии - по каждому из

выводов.

Балансы установленной мощности и тепловой нагрузки в зонах действия источников

тепловой энергии (в рамках инерционного сценария) представлены в таблице:

Потери

Установлен-

Располагаемая

Тепловая

тепловой

Присоединен-

ная тепловая

тепловая

мощность

мощности в

ная тепловая

Наименование источника

мощность,

нетто,

тепловых

нагрузка,

Гкал/ч

сетях,

Гкал/ч

TЭЦ-6

733.500

556.800

540.540

20.823

989.70

ВК-3

500.000

497.800

489.000

TЭЦ-9

1494.800

917.380

901.160

29.526

661.16

TЭЦ-14

941.000

574.000

563.000

19.479

362.62

ВK-1

400.000

380.000

364.800

7.469

240.94

ВK-5

400.000

376.000

370.000

7.761

194.69

TЭЦ-13

312.400

225.200

222.500

4.329

186.80

ВK-2

450.000

423.000

417.000

2.480

243.84

ВК ПГЭС Вышка-2

60.000

59.160

0.814

58.61

ВК ПГЭС Кислотные Дачи

112.200

60.000

56.580

2.081

43.64

ВК ПЗСП

70.000

65.800

60.300

0.800

28.67

ВК ПГЭС Хабаровская139

15.120

15.010

0.368

19.03

ВК ПГТУ

58.000

54.520

49.520

1.139

18.90

ВК НПО Искра

80.100

75.294

69.594

0.332

17.94

ВК ПГЭС Новые Ляды

40.900

39.510

1.442

17.82

ВК Голованово

60.000

56.400

47.700

1.092

16.41

ВК ПГЭС Молодежная

24.000

23.710

0.334

14.58

ВK-20

39.200

8.340

7.500

0.768

14.18

ВК ПГЭС Левшино

15.200

15.000

0.454

13.65

ВК ПГЭС ПДК

15.260

14.590

0.559

10.71

ВК НПО БИОМЕД

44.900

42.206

36.506

0.346

9.41

ВК Новомет-Пермь

22.800

21.432

16.532

0.166

8.89

ВК ПГЭС Криворожская

6.450

6.410

0.105

6.16

ВК ПГЭС Заозерье

13.000

12.430

0.363

6.16

ВК ПГЭС Лепешинской

7.320

7.280

0.341

5.43

ВК ПГЭС Г. Наумова

7.400

7.360

0.310

5.06

ВК ПГЭС Запруд

8.430

8.240

0.156

5.00

ВК ПГЭС Акуловский

6.000

5.950

0.077

3.81

ВК ПГЭС Банная гора

5.810

5.720

0.145

3.64

ВК ПГЭС Чапаевский

21.400

19.090

0.277

3.35

ВК Костычева 9

2.700

2.67

0.019

2.65

ВК ПГЭС ДИПИ

3.700

3.640

0.167

1.86

ВК ПГЭС Каменского

4.320

4.290

0.095

1.57

ВК ПГЭС Чусовская

1.760

1.720

0.086

1.07

ВК ПГЭС Бахаревка

1.800

1.770

0.059

0.70

ВК ПГЭС Лесопарковая

1.080

1.070

0.040

0.70

ВК ПГЭС Пышминская

1.410

1.370

0.086

0.60

ВК ПГЭС Подснежник

1.220

1.190

0.084

0.24

ВК ПГЭС Брикетная

1.400

1.360

0.046

0.22

ВК ПГЭС Гор. Больница

0.344

0.320

0.003

0.18

ВК ПГЭС Вышка 1

0.082

0.080

0.002

0.081

ВК ПГЭС Б. Революции

0.870

0.830

0.016

0.04

У источников с комбинированным циклом выработки тепловой и электрической энергии

величина установленной тепловой мощности указана, как мощность с учетом производства пара, а

располагаемая тепловая мощность - мощность в сетевой воде.

Величина тепловых потерь тепловой мощности в тепловых сетях определена расчетным

путем и приведена к расчетной температуре наружного воздуха. Присоединенная тепловая

нагрузка является суммарной величиной договорных тепловых нагрузок потребителей тепловой

зоны.

Присоединенная тепловая нагрузка, включенная в вышеприведенный мощностной баланс,

оценивалась исходя заявленных величин тепловой мощности потребительских теплоиспользующих

установок. При этом фактически используемая тепловая мощность, значительно ниже, чем

заявляемые в договорах теплоснабжения, величины. Результаты оценки фактически используемой

на момент формирования программы мощности представлены в таблице:

Наименование

Нагрузка совокупного потребителя по видам потребления, Гкал

№ п/п

источника

Q_СО

Q_СВ

Q_ГВС

Q_ГВСмах

Q_{СУММмах}

тепловой энергии

ВК1

194,1

21,9

24,3

58,3

274,3

ВК2

88,5

0,1

15,0

36,0

124,5

ВК5

120,7

7,3

19,0

45,5

173,5

ЛВК20

7,4

2,0

1,9

4,6

13,9

ТЭЦ13

167,8

0,5

18,1

43,4

211,7

ТЭЦ14

253,4

4,6

38,5

92,5

350,4

ТЭЦ5

143,4

1,6

17,0

40,8

185,8

ТЭЦ6+ВК3

681,7

36,2

94,8

227,5

945,4

ТЭЦ9

468,4

17,9

91,1

218,7

705,0

При этом сопоставление заявленных и фактических нагрузок указывает на факт того, что

запаса неиспользуемой мощности хватает для покрытия пиковых нагрузок (режим потребления

максимально-часовой нагрузки, возникающий при расчетной температуре наружного воздуха

(температуры наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92) и максимальном расходе

воды используемой для нужд горячего водоснабжения).

б) Описание резервов и дефицитов тепловой мощности нетто по каждому источнику

тепловой энергии и выводам тепловой мощности от источников тепловой энергии.

Величина резерва и дефицита тепловой мощности нетто по каждому источнику тепловой

энергии представлена в таблице:

Наименование источника

Профицит тепловой мощности, Гкал/ч

TЭЦ-6, ВК-3

19.017

TЭЦ-9

210.474

TЭЦ-14

180.901

ВK-1

116.391

ВK-5

167.552

TЭЦ-13

31.371

ВK-2

170.680

ВК ПГЭС Вышка-2

-0.266

ВК ПГЭС Кислотные Дачи

10.856

ВК ПЗСП

30.830

ВК ПГЭС Хабаровская139

-4.388

ВК ПГТУ

29.484

ВК НПО Искра

51.319

ВК ПГЭС Новые Ляды

20.252

ВК Голованово

30.195

ВК ПГЭС Молодежная

8.793

ВK-20

-7.4

ВК ПГЭС Левшино

0.892

ВК ПГЭС ПДК

3.321

ВК НПО БИОМЕД

26.753

ВК Новомет-Пермь

7.477

ВК ПГЭС Криворожская

0.141

ВК ПГЭС Заозерье

5.912

ВК ПГЭС Лепешинской

1.506

ВК ПГЭС Г. Наумова

1.989

ВК ПГЭС Запруд

3.088

ВК ПГЭС Акуловский

2.067

ВК ПГЭС Банная гора

1.935

ВК ПГЭС Чапаевский

15.465

ВК Костычева 9

0.000

ВК ПГЭС ДИПИ

1.618

ВК ПГЭС Каменского

2.625

ВК ПГЭС Чусовская

0.566

ВК ПГЭС Бахаревка

1.009

ВК ПГЭС Лесопарковая

0.329

ВК ПГЭС Пышминская

0.684

ВК ПГЭС Подснежник

0.871

ВК ПГЭС Брикетная

1.095

ВК ПГЭС Гор. Больница

0.139

ВК ПГЭС Вышка 1

-0.003

ВК ПГЭС Б. Революции

0.774

Распределение тепловой нагрузки по выводам тепловой мощности представлено в таблице:

Тепловая

Условный

Присоединенная

Суммарная

мощность

диаметр

тепловая нагрузка

присоединенная

Наименование источника

Тепловывод

нетто,

тепловывода,

по тепловыводу,

тепловая

Гкал/ч

мм

Гкал/ч

нагрузка, Гкал/ч

М1-01

800

292.52

540.540

М1-04

800

212.83

TЭЦ-6, ВК-3

989.70

М1-07

1000

379.35

489.000

М1-02, 03

800

105.00

М2-01

500

70.16

М2-02

800

277.26

TЭЦ-9

901.160

661.16

М2-04

1000

313.65

М2-05

800

0.08

М4-01

700

119.27

М4-02

400

26.21

TЭЦ-14

563.000

362.61

М4-03

800

186.86

М4-05

500

30.26

М1-08

700

170.46

ВK-1

364.800

М-87А

700

12.29

240.94

М-87Б

500

58.19

М2-20

800

159.21

ВK-5

370.000

М2-21

400

22.14

194.68

М-94

500

13.33

TЭЦ-13

222.500

М3-01

800

186.80

М1-06

600

138.98

ВK-2

417.000

243.83

М-01

800

104.85

ВК ПГЭС Вышка-2

59.160

М-60

500

58.61

ВК ПГЭС Кислотные Дачи

56.580

М-84

500

43.64

ВК ПЗСП

60.300

М-91

250

28.67

М-85А

350

7.65

ВК ПГЭС Хабаровская139

15.010

19.03

М-85Б

300

11.38

М-96А

400

11.34

ВК ПГТУ

49.520

18.90

М-96Б

400

7.48

М-73А

300

7.73

69.594

ВК НПО Искра

М-73Б

150

1.37

17.94

М-73В

300

8.83

39.510

М-82А

300

10.05

ВК ПГЭС Новые Ляды

17.94

М-82Б

250

7.89

ВК Голованово

47.700

М-90

500

16.41

ВК ПГЭС Молодежный

23.710

М-73

350

14.58

ВK-20

7.500

М3-20

250

14.18

ВК ПГЭС Левшино

15.000

М-65

350

13.65

ВК ПГЭС ПДК

14.590

М-62

300

10.71

ВК НПО БИОМЕД

36.506

М-95

300

9.41

ВК Новомет-Пермь

16.532

М-93

200

8.89

ВК ПГЭС Криворожская

6.410

М-66

200

6.16

ВК ПГЭС Заозерье

12.430

М-76

300

6.15

ВК ПГЭС Лепешинской

7.280

М-77

250

5.43

ВК ПГЭС Г. Наумова

7.360

М-80

300

5.06

ВК ПГЭС Запруд

8.240

М-69

200

5.00

ВК ПГЭС Акуловский

5.950

М-91

250

3.81

ВК ПГЭС Банная гора

5.720

М-63

200

3.64

ВК ПГЭС Чапаевский

19.090

М-72

200

3.35

ВК Костычева 9

2.67

М-92

150

2.65

ВК ПГЭС ДИПИ

3.640

М-71

150

1.86

ВК ПГЭС Каменского

4.290

М-61

250

1.57

ВК ПГЭС Чусовская

1.720

М-86

150

1.07

ВК ПГЭС Бахаревка

1.770

М-74

200

0.70

ВК ПГЭС Лесопарковая

1.070

М-68

0.70

ВК ПГЭС Пышминская

1.370

М-70

100

0.60

ВК ПГЭС Подснежник

1.190

М-81

150

0.24

ВК ПГЭС Брикетная

1.360

М-78

0.22

ВК ПГЭС Гор. Больница

0.320

М-67

0.18

ВК ПГЭС Вышка 1

0.080

М-79

100

0.09

ВК ПГЭС Б. Революции

0.830

М-75

150

0.04

Величина запаса пропускной способности по каждому выводу тепловой мощности

источников тепловой энергии указана в приложении 7.

Величина профицита тепловой мощности источника ВК Голованово, указанная в таблице,

фактически меньше. В присоединенной тепловой нагрузке источника, из-за отсутствия исходных

данных, не учтена производственная нагрузка промышленного предприятия ООО «Пермский

картон». Величина тепловой нагрузки на производство сопоставима с нагрузкой жилого квартала

«Бумажник».

Величина дефицита тепловой мощности ВК ПГЭС Хабаровская 139 фактически отсутствует.

В котельной ведется масштабная реконструкция. Вводится в эксплуатацию 4 водогрейных котла

КВ-ГМ-4,4 номинальной производительностью по 3,78 Гкал/ч каждый. Тепловая мощность

источника нетто увеличится в 2 раза, до 30,24 Гкал/ч. Фактически в эксплуатации находится уже 6

котлов КВ-ГМ-4,4, но 2 из них, вновь смонтированных, еще не прошли техническое

освидетельствование после пуско-наладочных работ. Тепловая мощность источника нетто на

сегодня фактически составляет 22,68 Гкал/ч, что покрывает присоединенную тепловую нагрузку и

потери тепловой мощности в тепловых сетях.

У источников ВК-20, ВК ПГЭС Вышка-2, ВК ПГЭС Вышка 1 наблюдается дефицит тепловой

мощности нетто.

Значительный профицит тепловой мощности крупных источников (ТЭЦ-9, 14, ВК-1, ВК-2,

ВК-5) вызван ликвидацией ряда промышленных предприятий - потребителей тепла, отказом от

централизованного теплоснабжения с переключением нагрузки на собственные котельные,

внедрением режима энергосбережения и жесткой экономии тепла. Таким образом, величина

профицита тепловой энергии источников с комбинированной выработкой тепла, отопительных и

производственно-отопительных котельных в городе Перми составляет более 1100 Гкал/ч.

Более подробный баланс тепловой мощности источников и присоединенной тепловой

нагрузки представлен в приложении 24. Баланс тепловой мощности источников составлен на

договорные и фактически используемые тепловые нагрузки при инерционном и эффективном

сценарии развития СЦТ.

Обязательства по формированию баланса по располагаемой, договорной и фактически

используемой мощности (предусматриваемого границами сценарных условий, установленных в

соответствии с требованиями и принципами, указанными выше), определены уполномоченными

органами, осуществляющими регулирование и оценку материальных балансов источников

тепловой энергии и систем централизованного теплоснабжения

- в лице департамента

оперативного контроля и управления в электроэнергетики. При этом основное требование

уполномоченного органа к формированию баланса, устанавливает не только обязанности по

отражению распределения и прогнозирования мощности в СЦТ по фактическому балансу, но и

максимальный объем реализации мероприятий по переводу зон теплоснабжения в зоны

эффективного теплоснабжения источников тепла, осуществляющих выработку тепловой энергии в

комбинированном цикле.

в) Описание гидравлических режимов, обеспечивающих передачу тепловой энергии от

источника тепловой энергии до самого удаленного потребителя и характеризующих

существующие возможности (резервы и дефициты по пропускной способности)

передачи тепловой энергии от источника к потребителю.

Гидравлические режимы тепловых сетей обеспечиваются загрузкой

насосного

оборудования источников тепловой энергии в базе. Для регулировки располагаемого напора,

расширения радиуса эффективного теплоснабжения источников с высоким объемом профицита

тепловой мощности, а также требований безопасности в части предотвращения недопустимо

высоких давлений в обратных трубопроводах и обеспечения необходимых располагаемых напоров

у потребителей функционируют понизительные ПН-2, ПН-3, ПН-13, ПН-15, ПН-16, ПН-17, ПН-20 и

повысительная насосная станция ПН-21. Насосные станции обеспечивают гидравлический режим

потребителей в расположенных как непосредственно в тепловых зонах источников ТЭЦ-6, 9, 13 и

ВК-1,

3., так и в совместных зонах, где

«прикрепление» потребителей осуществляется в

зависимости от режима соответвующих СЦТ и времени года

(зоны перетока). Описание и

гидравлический режим работы насосных станций описан в части 3, пункт а. Режимная карта

работы насосных станций представлена в приложении 20.

Более подробная информация по гидравлическим режимам работы тепловых сетей, с

указанием величины резервов и дефицитов пропускной способности трубопроводов в разрезе

тепловых источников, представлена в приложении 7. Пьезометрические графики работы тепловых

сетей представлены в приложении 8.

г) Описание причин возникновения дефицитов тепловой мощности и последствия

влияния дефицитов на качество теплоснабжения.

Расчет дефицита/профицита мощности по каждому из источников, производился исходя из

ситуации, при которой потребители производят выборку заявленной мощности в полном объеме.

При этом актуализация тепловых нагрузок производится ежегодно на основании фактически

проведенных наладочных мероприятий, показаний узлов учета, а также снижения заявленных

величин после введения оплаты за резерв мощности либо двухставочных тарифов.

Ограничение тепловой мощности ПТЭЦ-6 объемом в 66 Гкал/ч вызвано техническим

состоянием подогревателей сетевой воды и водогрейных котлов. Отрицательного влияния на

качество теплоснабжения потребителей нет.

Ограничение тепловой мощности ПТЭЦ-9 объемом в 68,1 Гкал/ч вызвано тем, что

максимальный расход сетевой воды через ПСГ турбин ст. №9, 11 недостаточен для номинальной

нагрузки на водогрейных котлах. Схема нагрева сетевой воды в ВК предусматривает первую

ступень подогрева в ПСГ ТГ-9, ТГ-11. Отрицательного влияния на качество теплоснабжения

потребителей нет.

Ограничение тепловой мощности ПТЭЦ-14 объемом в 200 Гкал/ч вызвано недостаточной

производительностью подпорных насосов сетевой воды перед ПСГ турбин. Отрицательного

влияния на качество теплоснабжения потребителей нет.

Ограничение тепловой мощности ВК-20 объемом в 31,7 Гкал/ч вызвано недостаточной

пропускной способностью внутри котельных трубопроводов сетевой воды. Для предотвращения

влияния ограничения тепловой мощности источника на качество теплоснабжения, присоединение

новых потребителей приостановлено, до момента утверждения инвестиционного проекта,

позволявшего провести узловую реконструкцию с переводом узла на повышенные параметры

сетевой воды.

Ограничение тепловой мощности ВК Кислотные Дачи объемом 52,2 Гкал/ч вызвано тем, что

водогрейный котел ПТВМ-30 находится в ремонте, 4 паровых котла законсервированы.

Отрицательного влияния на качество теплоснабжения потребителей нет.

Описание причин возникновения дефицитов тепловой мощности так же изложено в части

6, пункт «б» главы 1.

д) Описание резервов тепловой мощности нетто источников тепловой энергии и

возможностей расширения технологических зон действия источников с резервами

тепловой мощности нетто в зоны действия с дефицитом тепловой мощности.

Величина и описание причин возникновения резервов тепловой мощности «нетто»

источников тепловой энергии и представлены в части 6, пункт «б» главы 1.

Значительный резерв тепловой мощности сконцентрирован у источников находящихся в

левобережной части города ТЭЦ-6, 9, ВК-1, 2, 3, 5, соединенных между собой магистральными

тепловыми сетями. Величина резерва тепловой мощности нетто у этих источников составляет 684

Гкал/ч. Расширение технологических зон действия этих источников, в границах теплорайонов,

возможно, при условии останова производственных котельных, которые входят в эффективный

радиус теплоснабжения, с переводом нагрузки на ТЭЦ-6, 9, ВК-1, 2, 3, 5. К таким

производственным котельным относятся ВК ОАО «Пермский завод смазок и СОЖ», ВК

мотовозоремонтного завода «Ремпутьмаш», ВК ОАО «Покровский хлеб», ВК «Сибур-Химпром», ВК

ОАО «Телта», ВК ОАО «Морион», ВК Пермской печатной фабрики «Гознак». Перевод нагрузки

промпредприятий на источники централизованного теплоснабжения возможно только

теоретически. Фактически это невыполнимо, так как затрагиваются экономические интересы

собственников промпредприятий, которым сегодня более выгодно получать тепло от собственных

источников тепла. Расширение технологических зон действия источников ТЭЦ-6, 9, ВК-1, 2, 3, 5 в

направлении зоны расположения квартальной котельной ВК Вышка-2 и далее в левобережную

часть Орджоникидзевского района маловероятно, так как связано с необходимостью масштабного

строительства магистральных тепловых сетей и насосных станций, с определением доступных

источников финансирования. Подобным образом, как с производственными котельными,

затрагиваются экономические интересы собственников источников тепла занимающихся тепловым

бизнесом на указанных территориях, при этом инвестиционные средства на реализацию указанных

программ будут формироваться в качестве дополнительного дефицита, решение о покрытие

которого за счет прибыли, неизбежно повлечет за собой последствия в виде необоснованного

роста тарифов на тепловую энергию. Расширение технологических зон действия источников в

правобережную часть города невозможно из-за наличия естественной преграды - р. Кама. Резерв

тепловой мощности ТЭЦ-6, 9, ВК-1, 2, 3, 5 предполагается использовать для покрытия

перспективной тепловой нагрузки города без расширения технологических зон действия

источников.

В части укрупнения зон генерации по источникам с некомбинированной выработки,

возможно расширение технологической зоны действия источника ВК-5, при условии вывода из

эксплуатации квартальных котельных ВК Каменского

28, ВК Каменского

9 и присоединения

существующей тепловой нагрузки к СЦТ.

В зоне теплоснабжения правобережной части города у источника ТЭЦ-14 существует

значительный резерв тепловой мощности нетто объемом 180 Гкал/ч. Расширение технологической

зоны действия ТЭЦ-14 теоретически возможно за счет останова производственных котельных ВК

ОАО «Сорбент», ВК производственной компании «Уралгорнефтемаш», ВК ОАО «Хенкель-Пемос».

Фактически это невыполнимо по экономическим причинам описанным выше. Расширять зону

теплоснабжения ТЭЦ-14 не предоставляется возможным, так как в зону эффективного радиуса

теплоснабжения источника уже вошла большая часть Кировского района города. Резерв тепловой

мощности ТЭЦ-14 предполагается использовать для покрытия перспективной тепловой нагрузки

Кировского района города без расширения технологических зон действия источника.

В зоне теплоснабжения правобережной части города у источника ТЭЦ-13 существует

резерв тепловой мощности нетто объемом более 30 Гкал/ч, который предполагается использовать

для покрытия перспективной тепловой нагрузки Орджоникидзевского района. Возможности по

расширению зоны теплоснабжения ТЭЦ-13 отсутствует в силу ограниченности территории

предполагаемой застройки и обособленности теплового района.

Резервы тепловой мощности нетто остальных источников, суммарным объемом 250 Гкал/ч,

предполагается использовать для покрытия перспективной тепловой нагрузки районов города без

расширения технологических зон действия источников в связи с их обособленностью.

Часть 7. Балансы теплоносителя.

а) Описание утвержденных балансов производительности водоподготовительных

установок теплоносителя для тепловых сетей и максимального потребления

теплоносителя в теплоиспользующих установках потребителей в перспективных зонах

действия систем теплоснабжения и источников тепловой энергии, в том числе

работающих на единую тепловую сеть.

Баланс производительности водоподготовительных установок теплоносителя и

максимального потребления теплоносителя в теплоиспользующих установках потребителей в

разрезе источников представлен в таблице:

Максимальное

Объем

Расчетный

Производи-

потребление

Объем

тепловых

часовой

тельность

теплоносителя

трубопро-

сетей

расход воды

водоподгото-

Система

Наименование

водов

системы

для

вительных

теплоснаб

теплоиспользу

источника

тепловых

отопления и

подпитки

установок

жения

ющих

теплоно-

установках

сетей, м³

вентиляции

тепловых

сителя, т/ч

потребителей,

зданий, м³

сетей, м3/ч

т/ч

TЭЦ-6

200

Закрытая

27470.1

10335.0

94.5

TЭЦ-9

340

Закрытая

50191.0

11231.8

153.6

TЭЦ-13

Закрытая

4563.5

3305.3

19.7

TЭЦ-14

160

Закрытая

20734.1

6299.6

67.6

ВK-1

140

Закрытая

7936.9

4123.7

30.2

ВК-2

150

Закрытая

4206.8

4370.8

21.4

ВK-3

200

Закрытая

12881.3

6860.1

49.4

ВK-5

Закрытая

8736.5

3302.1

30.1

ВK-20

Закрытая

355.2

250.3

1.5

ВК ПГЭС Вышка-2

Закрытая

520.4

1010.9

3.8

ВК ПГЭС Кислотные

100

Открытая

1294.9

745.8

83.1

Дачи

ВК ПЗСП

Закрытая

402.9

489.7

2.2

ВК ПГЭС

Закрытая

234.1

331.9

1.4

Хабаровская139

ВК НПО Искра

Открытая

251.1

315.8

6.4

ВК ПГЭС Новые

Открытая

555.8

306.6

25.2

Ляды

ВК Голованово

160

Закрытая

467.6

299.1

1.9

ВК ПГТУ

Закрытая

742.5

346.5

2.7

ВК ПГЭС

Закрытая

231.9

257.6

1.2

Молодежная

ВК ПГЭС Левшино

Закрытая

357.6

240.3

1.5

ВК ПГЭС ПДК

Закрытая

135.9

206.4

0.9

ВК Новомет-Пермь

Закрытая

43.2

156.1

0.5

ВК НПО БИОМЕД

Нет данных

Закрытая

102.0

176.3

0.7

ВК ПГЭС

Закрытая

49.5

120.2

0.4

Криворожская

ВК ПГЭС Заозерье

Закрытая

118.5

114.6

0.6

ВК ПГЭС

Закрытая

67.0

103.5

0.4

Лепешинской

ВК ПГЭС Г. Наумова

Закрытая

69.2

96.5

0.4

ВК ПГЭС Запруд

Закрытая

41.9

88.7

0.3

ВК ПГЭС Окуловский

Закрытая

19.5

67.0

0.2

ВК ПГЭС Банная гора

Закрытая

35.6

57.9

0.2

ВК ПГЭС Чапаевский

Закрытая

88.8

61.5

0.4

ВК Костычева 9

1.2

Закрытая

11.7

40.4

0.1

ВК ПГЭС ДИПИ

Закрытая

44.9

31.4

0.2

ВК ПГЭС Каменского

Закрытая

14.3

30.3

0.1

ВК ПГЭС Чусовская

Закрытая

18.7

19.5

0.1

ВК ПГЭС Бахаревка

Закрытая

15.3

13.7

0.1

ВК ПГЭС

Закрытая

5.1

11.8

0.0

Лесопарковая

ВК ПГЭС

Закрытая

7.1

11.7

0.0

Пышминская

ВК ПГЭС Подснежник

Закрытая

16.1

4.6

0.1

ВК ПГЭС Брикетная

Закрытая

3.5

4.3

0.0

ВК ПГЭС Гор.

Закрытая

0.4

3.0

0.0

Больница

ВК ПГЭС Вышка 1

Закрытая

0.3

1.7

0.0

ВК ПГЭС Б.

Закрытая

3.2

0.8

0.0

Революции

б) Описание утвержденных балансов производительности водоподготовительных

установок теплоносителя для тепловых сетей и максимального потребления

теплоносителя в аварийных режимах систем теплоснабжения.

Наиболее крупные источники Левобережной части города (ТЭЦ-6, 9, ВК-1, 2, 3, 5), для

поддержания режимов в случае аварийных ситуаций на сетях или источниках, связаны между

собой тепловыми сетями. Имеется техническая возможность передачи подпиточной сетевой воды

смежных теплорайонов. В здании насосной станции ПН-17, находящейся по ул. Мильчакова,

находится подпиточный узел, который служит для передачи сетевой воды в аварийном или

базовом режиме из теплорайона ТЭЦ-9 в теплорайон ТЭЦ-6. Подпиточный узел оборудован

насосом типа «К» производительностью 50м³/ч, с напором 45 м в. ст. Остальные узлы передачи

подпиточной сетевой воды находятся в тепловых камерах. Передача сетевой воды осуществляется

за счет разности давлений в трубопроводе граничных узлов теплорайонов. При этом используются

байпасы секционирующих задвижек или межтрубные перемычки.

Таблица передачи подпиточной сетевой воды смежных теплорайонов:

Теплорайон

передающий

принимающий

Направление передачи сетевой воды между

Граничный узел

подпиточную

теплорайонами

сетевую воду

ТЭЦ-9

ПН-17

ТЭЦ-6, ВК-3

Из обратки ТЭЦ-9 в обратку ТЭЦ-6

ТЭЦ-6, ВК-3

1-14-К-165

ТЭЦ-9

Из обратки ТЭЦ-6 в обратку ТЭЦ-9

ТЭЦ-9

2-09-П-847

ВК-5

Из обратки ТЭЦ-9 в обратку ВК-5

ТЭЦ-9

1-09-К-755

ВК-1

Из подачи ТЭЦ-9 в обратку ВК-1

ВК-1

1-09-К-755

ТЭЦ-9

Из обратки ВК-1 в обратку ТЭЦ-9

ТЭЦ-6

1-02-Т-14

ВК-1

Из подачи ТЭЦ-6 в обратку ВК-1

ВК-1

1-02-Т-14

ТЭЦ-6, ВК-3

Из обратки ВК-1 в обратку ТЭЦ-6

ТЭЦ-6, ВК-3

1-06-К-518

ВК-2

Из обратки ВК-3 в обратку ВК-2

Максимальное потребление теплоносителя в аварийных режимах, с учетом подачи в

тепловую сеть «сырой» воды, сведено в таблицу:

Объем

Расчетный

трубопроводов

аварийный

Производительность

тепловых сетей

подпиточного

Объем баков

расход воды

и систем

Наименование источника

устройства с учетом

аккумуляторов,

для подпитки

отопления и

подачи «сырой» воды,

м3

тепловых

вентиляции

т/ч

сетей, м3/ч

зданий, м³

TЭЦ-6

400

2000

37805.1

756.1

TЭЦ-9

1200

130

61422.8

1228.5

TЭЦ-13

200

7868.8

157.4

TЭЦ-14

800

27033.7

540.7

ВK-1

300

1000

12060.5

241.2

ВК-2

240

500

8577.7

171.6

ВK-3

500

1200

19741.4

394.8

ВK-5

180

1600

12038.6

240.8

ВK-20

230

126

605.5

12.1

ВК ПГЭС Вышка-2

1531.3

30.6

ВК ПГЭС Кислотные Дачи

100

800

2040.7

118.8

ВК ПЗСП

700

892.6

17.9

ВК ПГЭС Хабаровская139

566.0

11.3

ВК НПО Искра

233

566.9

16.3

ВК ПГЭС Новые Ляды

200

410

862.4

40.2

ВК Голованово

250

950

766.6

15.3

ВК ПГТУ

200

1089.0

21.8

ВК ПГЭС Молодежная

489.5

9.8

ВК ПГЭС Левшино

597.9

12.0

ВК ПГЭС ПДК

342.2

6.8

ВК Новомет-Пермь

199.3

4.0

ВК НПО БИОМЕД

Нет данных

278.3

5.6

ВК ПГЭС Криворожская

169.6

3.4

ВК ПГЭС Заозерье

233.0

4.7

ВК ПГЭС Лепешинской

170.5

3.4

ВК ПГЭС Г. Наумова

165.7

3.3

ВК ПГЭС Запруд

130.6

2.6

ВК ПГЭС Окуловский

86.5

1.7

ВК ПГЭС Банная гора

170

93.4

1.9

ВК ПГЭС Чапаевский

430

150.3

3.0

ВК Костычева 9

1.2

52.0

1.0

ВК ПГЭС ДИПИ

76.2

1.5

ВК ПГЭС Каменского

44.6

0.9

ВК ПГЭС Чусовская

38.3

0.8

ВК ПГЭС Бахаревка

29.0

0.6

ВК ПГЭС Лесопарковая

16.9

0.3

ВК ПГЭС Пышминская

1.6

18.8

0.4

ВК ПГЭС Подснежник

20.7

0.4

ВК ПГЭС Брикетная

4.1

7.8

0.2

ВК ПГЭС Гор. Больница

3.4

0.1

ВК ПГЭС Вышка 1

0.6

2.0

0.0

ВК ПГЭС Б. Революции

3.4

3.9

0.1

Часть 8. Топливные балансы источников тепловой энергии и система обеспечения

топливом.

а) Описание видов и количества используемого основного топлива для каждого

источника тепловой энергии.

Основным видом топлива для всех источников с комбинированной выработкой тепловой и

электрической энергией является природный газ. Отопительные котельные в большинстве своем

так же используют в качестве основного вида топлива природный газ. Годовое количество

используемого основного топлива и его вид представлены в таблице:

Объем потребления основного

Наименование источника

Вид основного топлива

вида топлива, газ (тыс. м³),

мазут, уголь (т)

TЭЦ-6

Природный газ

295051

TЭЦ-9

Природный газ

640619

TЭЦ-13

Природный газ

94083

TЭЦ-14

Природный газ

664893

ВK-1

Природный газ

99730

ВК-2

Природный газ

75000

ВK-3

Природный газ

135816

ВK-5

Природный газ

73790

ВK-20

Природный газ

5288

ВК ПГЭС Вышка-2

Природный газ

22924,6

ВК ПГЭС Кислотные Дачи

Природный газ

18975,6

ВК ПЗСП

Природный газ

ВК ПГЭС Хабаровская139

Природный газ

6290

ВК НПО Искра

Природный газ

ВК ПГЭС Новые Ляды

Природный газ

8374

ВК Голованово

Отбензиненный газ

ВК ПГТУ

Природный газ

8500

ВК ПГЭС Молодежная

Природный газ

5567,8

ВК ПГЭС Левшино

Природный газ

5973,2

ВК ПГЭС ПДК

Мазут

3697,3

ВК Новомет-Пермь

Природный газ

ВК НПО БИОМЕД

Природный газ

ВК ПГЭС Криворожская

Природный газ

2105,6

ВК ПГЭС Заозерье

Мазут

2211

ВК ПГЭС Лепешинской

Природный газ

2114,1

ВК ПГЭС Г. Наумова

Природный газ

2029,2

ВК ПГЭС Запруд

Природный газ

1808,5

ВК ПГЭС Окуловский

Природный газ

1335,6

ВК ПГЭС Банная гора

Природный газ

1460

ВК ПГЭС Чапаевский

Природный газ

1627,9

ВК Костычева 9

Природный газ

ВК ПГЭС ДИПИ

Природный газ

947

ВК ПГЭС Каменского

Природный газ

485

ВК ПГЭС Чусовская

Природный газ

619,7

ВК ПГЭС Бахаревка

Мазут

340

ВК ПГЭС Лесопарковая

Природный газ

331

ВК ПГЭС Пышминская

Уголь

4267

ВК ПГЭС Подснежник

Мазут

260

ВК ПГЭС Брикетная

Уголь

196

ВК ПГЭС Гор. Больница

Электроэнергия

ВК ПГЭС Вышка 1

Природный газ

ВК ПГЭС Б. Революции

Уголь

130

б) Описание видов резервного и аварийного топлива и возможности их обеспечения в

соответствии с нормативными требованиями.

Источники с комбинированной выработкой тепловой и электрической энергией, крупные

районные котельные в качестве резервного и аварийного топлива используют мазут. Источники

обеспечиваются резервным топливом в соответствии с нормативными требованиями. Ряд мелких

квартальных котельных резервного топлива не имеют. Вид резервного и аварийного топлива

источников представлен в таблице:

Вид резервного и аварийного

Наименование источника

топлива

TЭЦ-6

Мазут

TЭЦ-9

Мазут

TЭЦ-13

Мазут

TЭЦ-14

Мазут

ВK-1

Природный газ

ВК-2

Мазут

ВK-3

Мазут

ВK-5

Мазут

ВK-20

Нет

ВК ПГЭС Вышка-2

Мазут

ВК ПГЭС Кислотные Дачи

Мазут

ВК ПЗСП

Мазут

ВК ПГЭС Хабаровская139

Нет

ВК НПО Искра

Мазут

ВК ПГЭС Новые Ляды

Дизельное топливо

ВК Голованово

Природный газ

ВК ПГТУ

Топливо печное бытовое

ВК ПГЭС Молодежная

Нет

ВК ПГЭС Левшино

Нет

ВК ПГЭС ПДК

Нет

ВК Новомет-Пермь

Мазут

ВК НПО БИОМЕД

Мазут

ВК ПГЭС Криворожская

Нет

ВК ПГЭС Заозерье

Нет

ВК ПГЭС Лепешинской

Нет

ВК ПГЭС Г. Наумова

Нет

ВК ПГЭС Запруд

Дизельное топливо

ВК ПГЭС Окуловский

Нет

ВК ПГЭС Банная гора

Нет

ВК ПГЭС Чапаевский

Нет

ВК Костычева 9

Нет

ВК ПГЭС ДИПИ

Нет

ВК ПГЭС Каменского

Нет

ВК ПГЭС Чусовская

Нет

ВК ПГЭС Бахаревка

Нет

ВК ПГЭС Лесопарковая

Нет

ВК ПГЭС Пышминская

Нет

ВК ПГЭС Подснежник

Нет

ВК ПГЭС Брикетная

Нет

ВК ПГЭС Гор. Больница

Нет

ВК ПГЭС Вышка 1

Уголь

ВК ПГЭС Б. Революции

Нет

в) Описание особенностей характеристики топлив в зависимости от мест поставки.

Особенности характеристик топлива поставляемого на источники тепла представлены в

таблице:

Источник

Вид топлива

Показатель

Значение

W (%)

0,01

мазут

Q_нр

9555

ТЭЦ-6

S^р (%)

1,7

Q_нр

7960

природный газ

плотн.

0,677

W (%)

0,01

мазут

Q_нр

9555

ВК-3

S^р (%)

1,7

Q_нр

7960

природный газ

плотн.

0,677

ТЭЦ-9

W (%)

0,01

мазут

Q_нр

9779

S^р (%)

1,7

Q_нр

7955

природный газ

плотн.

0,677

W (г/м³)

0,6643

отбензиненный газ

Q_нр

9221

плотн.

0,9352

W (г/м³)

0,750

газ местных

Q_нр

8504

месторождений

плотн.

0,8901

W (г/м³)

7,064

топливный газ

Q_нр

8231

плотн.

0,9060

W (%)

0,01

мазут

Q_нр

9700

ТЭЦ-13

S^р (%)

1,91

Q_нр

8000

природный газ

плотн.

0,6862

W (%)

0,79

мазут

Q_нр

9600

ТЭЦ-14

S^р (%)

2,2

Q_нр

7959

природный газ

плотн.

0,6778

ВК-5

природный газ

Qнр

7955

плотн.

0,677

г) Анализ поставки топлива в периоды расчетных температур наружного воздуха.

Анализ поставки топлива, в период стояния температур наружного воздуха близких к

расчетным за последние годы, по источникам ОАО «Территориальная генерирующая компания №

9» представлен в таблице:

Газ

Газ отбензи-

Газ

Газ местных

Мазут

Дата,

Источник

природный,

ненный, тыс.

топливный,

месторождений,

топочный,

Тнв, ⁰С

тыс. м³

м3

тыс. м3

тонн

ТЭЦ-6

1833

ВК-3

1011

19.12.09

ТЭЦ-9

3755,095

435,659

70,738

641,415

120

-38,8

ТЭЦ-13

559

ВК-20

32,370

ТЭЦ-14

2436,618

510

ТЭЦ-6

1659

ВК-3

932

07.01.10

ТЭЦ-9

4041,772

425,918

12,235

426,488

-31,3

ТЭЦ-13

529

ВК-20

31,388

ТЭЦ-14

2474,824

ТЭЦ-6

1424

ВК-3

1023

21.02.10

ТЭЦ-9

3755,826

564,899

54,950

550,515

-30,4

ТЭЦ-13

528

ВК-20

29,896

ТЭЦ-14

2651,034

ТЭЦ-6

1591

ВК-3

877

20.02.11

ТЭЦ-9

3459,400

475,886

106,230

214,076

-27,4

ТЭЦ-13

498

ВК-20

27,715

ТЭЦ-14

1980,836

346

ТЭЦ-6

1743

ВК-3

931

ТЭЦ-9

3433,664

539,684

43,483

587,138

01.02.12

ТЭЦ-13

605

ВК-20

29,722

ТЭЦ-14

2621,541

Ограничений поставок топлива в периоды расчетных температур наружного воздуха нет.

Часть 9. Надежность теплоснабжения

а) Описание показателей, определяемых в соответствии с методическими указаниями

по расчету уровня надежности и качества поставляемых товаров, оказываемых услуг

для организаций, осуществляющих деятельность по производству и (или) передаче

тепловой энергии.

Способность проектируемых и действующих источников теплоты, тепловых сетей и в целом

СЦТ обеспечивать в течение заданного времени требуемые режимы, параметры и качество

теплоснабжения (отопления, вентиляции, горячего водоснабжения, а также технологических

потребностей предприятий в паре и горячей воде) следует определять по вероятности безотказной

работы [Р]. Минимально допустимые показатели вероятности безотказной работы следует

принимать для:

9 источника теплоты Р_ит = 0,97;

9 тепловых сетей Р_тс = 0,9;

9 потребителя теплоты Р_пт = 0,99;

9 СЦТ в целом Р_сцт

Для описания показателей надежности и качества поставки тепловой энергии, определения

зон ненормативной надежности и безопасности теплоснабжения рассчитываем показатели

надежности тепловых сетей по каждому теплорайону для наиболее отдаленных потребителей от

каждого источника теплоснабжения. Методика расчета надежности относительно отдаленных

потребителей основывается на том, что вероятность безотказной работы снижается по мере

удаления от источника теплоснабжения. Таким образом, определяется узел тепловой сети,

начиная с которого значение вероятности безотказной работы ниже нормативно допустимого

показателя. В результате расчета формируется зона ненормативной надежности и безопасности

теплоснабжения по каждому теплорайону. При расчете показателей надежности работы тепловых

сетей учитывается кольцевое включение трубопроводов, возможность использования резервных

перемычек и перераспределения зон теплоснабжения между источниками. Для оценки объемов

тепловой зоны с ненормативной надежностью тепловых сетей представлены значения величины

материальных характеристик трубопроводов зоны безопасности теплоснабжения и зоны

ненормативной надежности, их процентное соотношение.

Для ликвидации зон ненормативной надежности будут предложены мероприятия по

реконструкции и капитальному ремонту тепловых сетей, строительству резервных перемычек и

насосных станций.

Расчет надежности системы теплоснабжения выполнен по методике кандидата технических

наук, советника генерального директора ОАО «Объединение ВНИПИэнергопром» В.Н. Папушкина,

которая реализована в среде ИГС "CityCom-ТеплоГраф".

При расчете надежности системы теплоснабжения используются следующие условные

обозначения:

9 Р_бр - вероятности безотказной работы;

9 P_от - вероятность отказа, где P_от =1- Р_бр.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ТЭЦ-6

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 1-20-ЦТП-9,

находящийся по адресу ул. Советская, 66. Основное направление движения теплоносителя для

потребителя 1-20-ЦТП-9 определено по пути ТЭЦ-6 -- 1-20-ЦТП-9.

Вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления равна: Р_бр= 0.99375

В качестве второго наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем жилой дом,

находящийся по адресу ул. Максима Горького, 5. Основное направление движения теплоносителя

для потребителя по ул. Максима Горького, 5 определено по пути ТЭЦ-6 -- ул. Максима

Горького, 5.

Вероятность безотказной работы тепловой сети второго направления равна: Р_бр= 1

В качестве третьего наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 1-20-

ЦТП-2, находящийся по адресу ул. Николая Островского, 9. Основное направление движения

теплоносителя для потребителя 1-20-ЦТП-2 определено по пути ТЭЦ-6 --1-20-ЦТП-2. Основное

направление содержит кольцевые участки, расчет надежности которых необходимо определить по

отдельности.

Расчет промежуточного кольцевого направления ТЭЦ-6 -- 1-04-П-157 определяется

двумя полукольцами магистралей М1-01, путь ТЭЦ-6 -- 1-04-П-157 и М1-04, путь ТЭЦ-6 -- 1-04-П-

157.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-01, путь ТЭЦ-6 --

1-04-П-157, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-04, путь ТЭЦ-6 --

1-04-П-157, равна: Р_бр= 0.76118, Р_от= 0.23882.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-6 -- 1-04-П-157 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0*0.23882=0.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-6 -- 1-04-

П-157 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0=1.

Расчет промежуточного тупикового направления 1-04-П-157 -- 1-20-ЦТП-2. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 1-04-П-157 -- 1-20-

ЦТП-2, равна: Р_бр= 0.90711, Р_от= 0.09289.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети третьего направления, путь

ТЭЦ-6 --1-20-ЦТП-2, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 1*0.90711=0.90711.

В качестве четвертого наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем здание

Пермского автовокзала, находящегося по адресу ул. Революции, 68. Основное направление

движения теплоносителя для потребителя по ул. Революции, 68 определено по пути ТЭЦ-6 -- ул.

Революции, 68.

Вероятность безотказной работы тепловой сети четвертого направления равна: Р_бр=

0.95731

В качестве пятого наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 1-10-

ЦТП-21, находящийся по адресу ул. Яблочкова, 16а. Основное направление движения

теплоносителя для потребителя 1-10-ЦТП-21 определено по пути ТЭЦ-6 --1-10-ЦТП-21.

Основное направление содержит кольцевые участки, расчет надежности которых необходимо

определить по отдельности.

Расчет промежуточного кольцевого направления ТЭЦ-6 -- 1-10-П-763-10 определяется

двумя полукольцами магистралей М1-01, М1-11, путь ТЭЦ-6 -- 1-10-П-763-10 и М1-02, М1-10, путь

ТЭЦ-6 -- 1-10-П-763-10.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-01, М1-11 путь

ТЭЦ-6 -- 1-10-П-763-10, равна: Р_бр= 0.86765, Р_от= 0.13235.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-02, М1-10, путь

ТЭЦ-6 -- 1-10-П-763-10, равна: Р_бр= 0.92576, Р_от= 0.07424.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-6 -- 1-10-П-763-10

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.13235*0.07424=0.09882.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-6 -- 1-10-

П-763-10 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.09882=0.99017.

Расчет промежуточного тупикового направления 1-10-П-763-10 -- 1-10-ЦТП-21.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 1-10-П-

763-10 -- 1-10-ЦТП-21, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети пятого направления, путь ТЭЦ-

6 --1-10-ЦТП-21, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 0.99017*1=0.99017.

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей показывает, что зона

ненормативной надежности в теплорайоне ТЭЦ-6 отсутствует.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы по каждому промежуточному

направлению представлены в приложении 31.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ВК-3

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 1-06-ЦТП-26,

находящийся по адресу ул. Ким, 99а. Основное направление движения теплоносителя для

потребителя 1-06-ЦТП-26 определено по пути ВК-3 -- 1-06-ЦТП-26. Основное направление

содержит множество кольцевых участков, расчет надежности которых необходимо определить по

отдельности.

Расчет промежуточного тупикового направления ВK-3 -- 1-07-П-4. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-01-П-38 -- 4-01-Т-49,

равна: Р_бр= 0.90898, Р_от= 0.09102.

Расчет промежуточного кольцевого направления 1-07-П-4 -- 1-19-К-419 определяется

двумя полукольцами магистралей М1-23, М1-22 путь 1-07-П-4 -- 1-19-К-419 и М1-07, М1-19, путь 1-

07-П-4 -- 1-19-К-419.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-23, М1-22 путь 1-

07-П-4 -- 1-19-К-419, равна: Р_бр= 0.96649, Р_от= 0.03351.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-07, М1-19, путь

1-07-П-4 -- 1-19-К-419, равна: Р_бр= 0.88282, Р_от= 0.11718.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 1-07-П-4 -- 1-19-К-419 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.11718*0.03351=0.00392.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 1-07-П-4 -- 1-

19-К-419 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.09882=0.99607.

Расчет промежуточного тупикового направления 1-19-К-419 -- 1-19-К-500. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 1-19-К-419 -- 1-19-К-

500, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Расчет промежуточного кольцевого направления 1-19-К-500 -- 1-06-К-516-18

определяется двумя полукольцами магистралей М1-19, М1-06 путь 1-19-К-500 -- 1-06-К-516-18 и

М1-06, путь 1-19-К-500 -- 1-06-К-516-18.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-19, М1-06 путь 1-

19-К-500 -- 1-06-К-516-18, равна: Р_бр= 0.97916, Р_от=0.02084.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-06, путь 1-19-К-

500 -- 1-06-К-516-18, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 1-19-К-500 -- 1-06-К-516-18

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.02084*0=0.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 1-19-К-500 -- 1-

06-К-516-18 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0=1.

Расчет промежуточного тупикового направления 1-06-К-516-18 -- 1-06-ЦТП-26.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 1-06-К-

516-18 -- 1-06-ЦТП-26, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления, путь

ВК-3 -- 1-06-ЦТП-26, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 0.90898*0.99607*1*1*1=0.9054.

В качестве второго наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем жилой дом,

находящийся по адресу ул. Макаренко, 18. Основное направление движения теплоносителя для

потребителя по ул. Макаренко, 18 определено по пути ВК-3 -- Макаренко, 18.

Вероятность безотказной работы тепловой сети второго направления равна: Р_бр= 0.90898

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей показывает, что зона

ненормативной надежности в теплорайоне ВК-3 отсутствует.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы по каждому промежуточному

направлению представлены в приложении 31.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ТЭЦ-9

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем жилой дом,

находящийся по адресу ул. Окулова, 18. Основное направление движения теплоносителя для

потребителя Окулова, 18 определено по пути ТЭЦ-9 -- Окулова, 18. Для упрощения расчет

проводится относительно трех зон:

9 От ТЭЦ-9 до тепловой камеры 2-04-К-500

9 От тепловой камеры 2-04-К-500 до тепловой камеры 2-04-К-579

9 От тепловой камеры 2-04-К-579А до жилого дома по адресу ул. Окулова, 18

Движение теплоносителя до узла 2-04-К-500 резервируется возможностью работой правого

тепловывода источника ТЭЦ-9, по магистралям М2-02, М-2-04 и левого тепловывода, по

магистралям М2-01, М2-03, М2-09.

Направление ТЭЦ-9 - 2-04-К-500 со стороны правого тепловывода содержит множество

кольцевых участков, расчет надежности которых необходимо определить по отдельности.

Расчет промежуточного кольцевого направления ТЭЦ-9 -- 2-02-К-462 определяется

двумя полукольцами магистралей М2-02, путь ТЭЦ-9 -- 2-02-К-462 и М2-04, путь ТЭЦ-9 -- 2-02-К-

462.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-02, путь ТЭЦ-9 --

2-02-К-462, равна: Р_бр= 0.82959, Р_от= 0.17041.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-04, путь ТЭЦ-9 --

2-02-К-462, равна: Р_бр= 0.53984, Р_от= 0.46016.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-9 -- 2-02-К-462 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.17041*0.46016=0.07841.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-9 -- 2-02-

К-462 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.07841=0.92158.

Расчет промежуточного кольцевого направления 2-02-К-462 -- 2-04-К-481А

определяется тремя полукольцами магистралей М2-02, путь 2-02-К-462 -- 2-02-Т-481, М2-04, путь

2-04-К-462А -- 2-04-Т-481А и М2-13, путь 2-13-К-737 -- 2-04-К-481А.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-02, путь 2-02-К-

462 -- 2-02-Т-481, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-04, путь 2-04-К-

462А -- 2-04-Т-481А, равна: Р_бр= 0.75012, Р_от= 0.24988.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-13, путь 2-13-К-

737 -- 2-04-К-481А, равна: Р_бр= 0.79606, Р_от= 0.20394.

Совокупная вероятность отказа трех полуколец тепловой сети 2-02-К-462 -- 2-04-К-481А

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2*Р_от3=0*0.24988*0.20394=0.

Совокупная вероятность безотказной работы трех полуколец тепловой сети 2-02-К-462 -- 2-

04-К-481А равна: Р_бр=1-Р_от=1-0=1.

Расчет промежуточного кольцевого направления 2-02-Т-481 -- 2-04-К-500 определяется

двумя полукольцами магистралей М2-02, путь 2-02-Т-481 -- 2-04-К-500 и М2-04, путь 2-04-Т-481А --

2-04-К-500.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-02, путь 2-02-Т-

481 -- 2-04-К-500, равна: Р_бр= 0.94020, Р_от= 0.05980.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-04, путь 2-04-Т-

481А -- 2-04-К-500, равна: Р_бр= 0.82124, Р_от= 0.17876.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 2-02-Т-481 -- 2-04-К-500

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.05980*0.17876=0.01068.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 2-02-Т-481 -- 2-

04-К-500 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.01068=0.98931.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети ТЭЦ-9 - 2-04-К-500 со

стороны правого тепловывода равна произведению вероятности безотказной работы

промежуточных направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n=0.92158*1*0.98931=0.91173.

Вероятность отказа тепловой сети ТЭЦ-9 - 2-04-К-500 со стороны правого тепловывода

равна: Р_от=1-Р_бр=1-0.91173=0.08827.

Направление ТЭЦ-9 - 2-04-К-500 со стороны левого тепловывода содержит множество

кольцевых участков, расчет надежности которых необходимо определить по отдельности.

Расчет промежуточного тупикового направления ТЭЦ-9 -- 2-01-Т-22. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь ТЭЦ-9 -- 2-01-Т-22,

равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Расчет промежуточного кольцевого направления 2-01-Т-22 -- 2-01-П-51 определяется

двумя полукольцами магистралей М2-01, путь 2-01-Т-22 -- 2-01-П-51 и М2-09, путь 2-01-Т-22 -- 2-

01-П-51.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-01, путь 2-01-Т-

22 -- 2-01-П-51, равна: Р_бр= 0.79121, Р_от=0.20879.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-09, путь 2-01-Т-

22 -- 2-01-П-51, равна: Р_бр= 0.80823, Р_от=0.19177.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 2-01-Т-22 -- 2-01-П-51 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.19177*0.20879=0.04004.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 2-01-Т-22 -- 2-

01-П-51 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.04004 =0.95996.

Расчет промежуточного тупикового направления 2-01-П-51 -- 2-04-К-500. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 2-01-П-51 -- 2-04-К-

500, равна: Р_бр=0.94196, Р_от= 0.05804

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети ТЭЦ-9 - 2-04-К-500 со

стороны левого тепловывода равна произведению вероятности безотказной работы

промежуточных направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n=1*0.95996*0.94196=0.90424.

Вероятность отказа тепловой сети ТЭЦ-9 - 2-04-К-500 со стороны левого тепловывода

равна: Р_от=1-Р_бр=1-0.90424=0.09576.

Совокупная вероятность отказа правого и левого тепловывода для узла 2-04-К-500

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.08827*0.09576=0.00845.

Совокупная вероятность безотказной работы правого и левого тепловывода для узла 2-04-

К-500 определяется: Р_бр=1-Р_от=1-0.00845=0.99155.

Вторая зона расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей определенная по

пути 2-02-К-500 -- 2-04-К-579 имеет возможность резервирования при движении теплоносителя

через насосную станцию ПН-15 и через насосные станции ПН-17 и ПН-5.

Расчет промежуточного тупикового направления 2-02-К-500 -- 2-04-К-579 при движении

теплоносителя в сторону насосной станции ПН-15. Вероятность безотказной работы и вероятность

отказа для тупикового направления, путь 2-02-К-500 -- 2-04-К-579, равна: Р_бр= 0.68407, Р_от=

0.31593.

Направление 2-02-К-500 -- 2-04-К-579 в сторону насосных станций ПН-17 и ПН-5

содержит кольцевые участки, расчет надежности которых необходимо определить по отдельности.

Расчет промежуточного тупикового направления 2-04-К-500 -- 2-04-К-525Б.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 2-04-К-

500 -- 2-04-К-525Б, равна: Р_бр=0.96049, Р_от= 0.03951

Расчет промежуточного кольцевого направления 2-04-К-525Б -- 2-04-К-573

определяется двумя полукольцами магистралей М2-04, путь 2-04-К-525Б -- 2-04-К-573 и М2-10,

путь 2-04-К-525Б -- 2-04-К-573.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-04, путь 2-04-К-

525Б -- 2-04-К-573, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М2-10, путь 2-04-К-

525Б -- 2-04-К-573, равна: Р_бр= 0.78667, Р_от= 0.21333.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 2-04-К-525Б -- 2-04-К-573

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0*0.21333=0.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 2-04-К-525Б --

2-04-К-573 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0=1

Расчет промежуточного тупикового направления 2-04-К-573 -- 2-04-К-579. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 2-04-К-573 -- 2-04-К-

579, равна: Р_бр=0.99220, Р_от= 0.00780

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети 2-02-К-500 -- 2-04-К-579

при движении теплоносителя в сторону насосных станций ПН-17 и ПН-5 равна произведению

вероятности безотказной работы промежуточных направлений:

Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n=0.96049*1*0.99220=0.95299

Вероятность отказа тепловой сети 2-02-К-500 -- 2-04-К-579 при движении

теплоносителя в сторону насосных станций ПН-17 и ПН-5 равна: Р_от=1-Р_бр=1-0.95299=0.04700

Совокупная вероятность отказа тепловых сетей при движении теплоносителя в сторону

насосной станции ПН-15 и насосных станций ПН-17, ПН-5 по пути 2-02-К-500 -- 2-04-К-579

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.31593*0.04700=0.01484

Совокупная вероятность безотказной работы тепловых сетей при движении теплоносителя

в сторону насосной станции ПН-15 и насосных станций ПН-17, ПН-5 по пути 2-02-К-500 -- 2-04-

К-579 определяется: Р_бр=1-Р_от=1-0.01484=0.98515

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети ТЭЦ-9 -- К-579, равна

произведению вероятности безотказной работы промежуточных направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n

=0.99155*0.98515=0.97682.

Расчет третьей зоны вероятности безотказной работы тепловых сетей определен по пути 2-

04-К-579 -- ул. Окулова, 18. Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для

тупикового направления, путь 2-04-К-579 -- ул. Окулова, 18 равна: Р_бр= 0.96005, Р_от= 0.03995.

Итоговая величина вероятности безотказной работы тепловых сетей у потребителя по

адресу ул. Окулова, 18 определенная по пути ТЭЦ-9 - Окулова ,18 равна произведению

вероятности безотказной работы промежуточных направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n

=0.99155*0.98515*0.96005=0.9378.

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей показывает, что зона

ненормативной надежности в теплорайоне ТЭЦ-9 отсутствует.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы по каждому промежуточному

направлению представлены в приложении 31.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ТЭЦ-14

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 4-01-ЦТП-1,

находящийся по адресу ул. Калинина, 74. Основное направление движения теплоносителя для

потребителя 4-01-ЦТП-1 определено по пути ТЭЦ-14 -- 4-01-ЦТП-1. Основное направление

содержит множество кольцевых участков, расчет надежности которых необходимо определить по

отдельности.

Расчет промежуточного кольцевого направления ТЭЦ-14 -- 4-01-Т-19 определяется двумя

полукольцами магистралей М4-01, путь ТЭЦ-14 -- 4-01-Т-19 и М4-03, путь ТЭЦ-14 -- 4-01-Т-19-3.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-01, путь ТЭЦ-14

-- 4-01-Т-19, равна: Р_бр= 0.69871, Р_от= 0.30129.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-03, путь ТЭЦ-14

-- 4-01-Т-19-3, равна: Р_бр= 0.60804, Р_от= 0.39196.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-14 -- 4-01-Т-19 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.30129*0.39196=0.11809

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-14 -- 4-01-

Т-19 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.11809=0.88191

Расчет промежуточного кольцевого направления 4-01-Т-19 -- 4-01-Т-27 определяется

двумя полукольцами магистралей М4-01, путь 4-01-Т-19 -- 4-01-Т-27 и М4-03, путь 4-03-П-19-3 -- 4-

03-Т-27.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-01, путь 4-01-Т-

19 -- 4-01-Т-27, равна: Р_бр= 0.82496, Р_от= 0.17504.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-03, путь 4-03-П-

19-3 -- 4-03-Т-27, равна: Р_бр=

0.80520, Р_от= 0.19480.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-19 -- 4-01-Т-27 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.17504*0.19480= 0.03409.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-19 -- 4-

01-Т-27 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.03409=0.96590.

Расчет промежуточного кольцевого направления 4-01-Т-27 -- 4-01-П-38 определяется

двумя полукольцами магистралей М4-01, путь 4-01-Т-27 -- 4-01-П-38 и М4-03, путь 4-03-Т-27 -- 4-

01-П-38.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-01, путь 4-01-Т-

27 -- 4-01-П-38, равна: Р_бр= 0.82671, Р_от= 0.17329.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-03, путь 4-03-Т-

27 -- 4-01-П-38, равна: Р_бр= 0.80427, Р_от= 0.19573.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-27 -- 4-01-П-38,

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.17329*0.19573= 0.03392.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-27 -- 4-

01-П-38 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.03392=0.96608.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-01-П-38 -- 4-01-Т-49. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-01-П-38 -- 4-01-Т-49,

равна: Р_бр= 0.80716, Р_от= 0.19284.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-01-Т-49 -- 4-01-П-68. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-01-Т-49 -- 4-01-П-68,

равна: Р_бр= 0.85502, Р_от= 0.14498.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-01-П-68 -- 4-01-К-87. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-01-П-68 -- 4-01-К-

87, равна: Р_бр= 0.84383, Р_от= 0.15617.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-01-К-87 -- 4-01-ЦТП-1. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-01-К-87 -- 4-01-ЦТП-

1, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления, путь

ТЭЦ-14 -- 4-01-ЦТП-1, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 0.88191*0.96590*0.96608*0.80716*0.85502*0.84383*1=0.47925

В качестве второго наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 4-02-

ЦТП-28, находящийся по адресу ул. Панфилова, 17а. Основное направление движения

теплоносителя для потребителя 4-02-ЦТП-28 определено по пути ТЭЦ-14 -- 4-02-ЦТП-28.

Основное направление содержит кольцевые участки, расчет надежности которых необходимо

определить по отдельности.

Расчет промежуточного кольцевого направления ТЭЦ-14 -- 4-02-Т-2 определяется двумя

полукольцами магистрали М4-02, путь ТЭЦ-14 -- 4-02-Т-2 и 4-01-Т-0 -- 4-02-Т-2.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-02, путь ТЭЦ-14

-- 4-02-Т-2, равна: Р_бр= 0.96896, Р_от= 0.03104.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-02, путь ТЭЦ-14

-- 4-02-Т-2, равна: Р_бр= 0.89803, Р_от= 0.10197.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-14 -- 4-02-Т-2 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.03104*0.10197=0.00316

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-14 -- 4-02-

Т-2 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0,00316=0.99683

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-Т-2 -- 4-02-П-10. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-Т-2 -- 4-02-П-10,

равна: Р_бр= 0.96617, Р_от= 0.03383.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-П-10 -- 4-02-Т-16А. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-П-10 -- 4-02-Т-

16А, равна: Р_бр= 0.89329, Р_от= 0.10671.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-Т-16А -- 4-02-П-25(П-3).

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-Т-

16А -- 4-02-П-25(П-3), равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-П-25(П-3) -- 4-02-К-22-9.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-П-

25(П-3) -- 4-02-К-22-9, равна: Рбр= 0.97399, Рот= 0.02601.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-К-22-9 -- 4-02-ЦТП-28.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-К-

22-9 -- 4-02-ЦТП-28, равна: Р_бр= 0.98620, Р_от= 0.01380.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети второго направления, путь

ТЭЦ-14 -- 4-02-ЦТП-28, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 0.99683*0.96617*0.89329*1*0.97399*0.98620=0.82639

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей показывает, что зона

ненормативной надежности в теплорайоне ТЭЦ-14 начинается с узлов 4-02-Т-16А, 4-01-П-17 до

конечных потребителей. Материальная характеристика зоны ненормативной надежности равна

47256 м², что в процентном соотношении составляет 82.9 % от всей зоны действия источника.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы по каждому промежуточному

направлению представлены в приложении 31. В результате расчета определена зона

ненормативной надежности и безопасности теплоснабжения, которая представлена в графических

материалах в приложении 32.

Для ликвидации зоны ненормативной надежности теплорайона ТЭЦ-14 предлагаются

следующие мероприятия:

9 Реконструкция тепловых сетей определенных результатами гидравлических расчетов.

Перечень участков представлен в главе 7, пункт «е».

9 Реконструкция тепловых сетей определенных расчетом вероятности безотказной работы.

Перечень участков представлен в главе 7, пункт «д».

9 Строительство резервных тепловых сетей определенных расчетом вероятности безотказной

работы. Перечень вновь строящихся участков представлен в главе 7, пункт «д».

Обоснованием мероприятий по приведению показателя надежности тепловых сетей до

нормативного значения служит расчет вероятности безотказной работы трубопроводов с

реализованными мероприятиями по реконструкции тепловых сетей.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ТЭЦ-14 с учетом мероприятий по

строительству и реконструкции тепловых сетей

Основное направление ТЭЦ-14 -- 4-01-ЦТП-1.

Расчет промежуточного кольцевого направления ТЭЦ-14 -- 4-01-Т-19 определяется двумя

полукольцами магистралей М4-01, путь ТЭЦ-14 -- 4-01-Т-19 и М4-03, путь ТЭЦ-14 -- 4-01-Т-19-3.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-01, путь ТЭЦ-14

-- 4-01-Т-19, равна: Р_бр= 0.69871, Р_от= 0.30129.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-03, путь ТЭЦ-14

-- 4-01-Т-19-3, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-14 -- 4-01-Т-19 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.30129*0=0

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-14 -- 4-01-

Т-19 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0=1

Расчет промежуточного кольцевого направления 4-01-Т-19 -- 4-01-Т-27 определяется

двумя полукольцами магистралей М4-01, путь 4-01-Т-19 -- 4-01-Т-27 и М4-03, путь 4-03-П-19-3 -- 4-

03-Т-27.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-01, путь 4-01-Т-

19 -- 4-01-Т-27, равна: Р_бр= 0.82496, Р_от= 0.17504.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-03, путь 4-03-П-

19-3 -- 4-03-Т-27, равна: Р_бр=

0.80520, Р_от= 0.19480.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-19 -- 4-01-Т-27 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.17504*0.19480= 0.03409.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-19 -- 4-

01-Т-27 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.03409=0.96590.

Расчет промежуточного кольцевого направления 4-01-Т-27 -- 4-01-П-38 определяется

двумя полукольцами магистралей М4-01, путь 4-01-Т-27 -- 4-01-П-38 и М4-03, путь 4-03-Т-27 -- 4-

01-П-38.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-01, путь 4-01-Т-

27 -- 4-01-П-38, равна: Р_бр= 0.82671, Р_от= 0.17329.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-03, путь 4-03-Т-

27 -- 4-01-П-38, равна: Р_бр= 0.80427, Р_от= 0.19573.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-27 -- 4-01-П-38,

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.17329*0.19573= 0.03392.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-27 -- 4-

01-П-38 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.03392=0.96608.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-01-П-38 -- 4-01-Т-49. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-01-П-38 -- 4-01-Т-49,

равна: Р_бр=1, Р_от= 0

Расчет промежуточного тупикового направления 4-01-Т-49 -- 4-01-П-68. Для ликвидации

зоны ненормативной надежности предлагается строительство новой тепловой сети, что позволит

повысить надежность промежуточного направления 4-01-Т-49 -- 4-01-П-68 путем его

резервирования. Расчет определяется двумя полукольцами магистралей М4-01, путь 4-01-Т-49 -- 4-

01-П-68 и М4-10, путь 4-01-Т-49 -- 4-01-П-68.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-01, путь 4-01-Т-

49 -- 4-01-П-68, равна: Р_бр= 0.85502, Р_от= 0.14498.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-10, путь 4-01-Т-

49 -- 4-01-П-68, равна: Р_бр= 0.89676, Р_от= 0.10324

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-49 -- 4-01-П-68 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.14498*0.10324=0.01469

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-49 -- 4-

01-П-68 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.01469=0.98503

Расчет промежуточного тупикового направления 4-01-Т-68 -- 4-01-К-87. Для

ликвидации зоны ненормативной надежности предлагается строительство новой тепловой сети,

что позволит повысить надежность промежуточного направления 4-01-Т-68 -- 4-01-К-87 путем его

резервирования. Расчет определяется двумя полукольцами магистралей М4-01, путь 4-01-Т-68 -- 4-

01-К-87 и М4-08, путь 4-01-Т-68 -- 4-01-К-87.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-01, путь 4-01-Т-

68 -- 4-01-К-87, равна: Р_бр= 0.84383, Р_от= 0.15617.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-08, путь 4-01-Т-

68 -- 4-01-К-87, равна: Р_бр= 0.93932, Р_от= 0.06068

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-68 -- 4-01-К-87 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.15617*0.06068=0.00947

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 4-01-Т-68 -- 4-

01-К-87 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.00947=0.99052

Расчет промежуточного тупикового направления 4-01-К-87 -- 4-01-ЦТП-1. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-01-К-87 -- 4-01-ЦТП-

1, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления, путь

ТЭЦ-14 -- 4-01-ЦТП-1, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 1*0.96590*0.96608*1*0.98503*0.99052*1=0.91045

Второе направление ТЭЦ-14 -- 4-01-ЦТП-28.

Расчет промежуточного кольцевого направления ТЭЦ-14 -- 4-02-Т-2 определяется двумя

полукольцами магистрали М4-02, путь ТЭЦ-14 -- 4-02-Т-2 и 4-01-Т-0 -- 4-02-Т-2.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-02, путь ТЭЦ-14

-- 4-02-Т-2, равна: Р_бр= 0.96896, Р_от= 0.03104.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М4-02, путь ТЭЦ-14

-- 4-02-Т-2, равна: Р_бр= 0.89803, Р_от= 0.10197.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-14 -- 4-02-Т-2 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0.03104*0.10197=0.00316.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети ТЭЦ-14 -- 4-02-

Т-2 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0,00316=0.99683.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-Т-2 -- 4-02-П-10. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-Т-2 -- 4-02-П-10,

равна: Р_бр= 0.96617, Р_от= 0.03383.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-П-10 -- 4-02-Т-16А. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-П-10 -- 4-02-Т-

16А, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-Т-16А -- 4-02-П-25(П-3).

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-Т-

16А -- 4-02-П-25(П-3), равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-П-25(П-3) -- 4-02-К-22-9.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-П-

25(П-3) -- 4-02-К-22-9, равна: Рбр= 0.97399, Рот= 0.02601.

Расчет промежуточного тупикового направления 4-02-К-22-9 -- 4-02-ЦТП-28.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 4-02-К-

22-9 -- 4-02-ЦТП-28, равна: Р_бр= 0.98620, Р_от= 0.01380.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети второго направления, путь

ТЭЦ-14 -- 4-02-ЦТП-28, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 0.99683*0.96617*1*1*0.97399*0.98620=0.92511.

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей с учетом мероприятий

по строительству и реконструкциям показывает, что зона ненормативной надежности в

теплорайоне ТЭЦ-14 полностью ликвидирована.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы по каждому промежуточному

направлению, с учетом мероприятий по строительству и реконструкциям тепловых сетей,

представлены в приложении 31.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ВК-1

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 1-09-ЦТП-17,

находящийся по адресу ул. Гусарова, 9/1. Основное направление движения теплоносителя для

потребителя 1-09-ЦТП-17 определено по пути ВК-1 -- 1-09-ЦТП-17. Основное направление

содержит множество кольцевых участков, расчет надежности которых необходимо определить по

отдельности.

Расчет промежуточного тупикового направления ВК-1 -- 1-05-Т-24. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь ВК-1 -- 1-05-Т-24,

равна: Р_бр= 0.98529, Р_от= 0.01471.

Расчет промежуточного кольцевого направления 1-05-Т-24 -- 1-02-П-16 определяется

двумя полукольцами магистралей М1-05, путь 1-05-Т-24 -- 1-02-П-16 и М1-02, путь 1-05-Т-24 -- 1-

02-П-16.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-05, путь 1-05-Т-

24 -- 1-02-П-16, равна: Р_бр= 0.92301, Р_от= 0.07699.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-02, путь 1-05-Т-

24 -- 1-02-П-16, равна: Р_бр= 0.84058, Р_от= 0.15942.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 1-05-Т-24 -- 1-02-П-16

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.07699*0.15942=0.01227.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 1-05-Т-24 -- 1-

02-П-16 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.01227=0.98772.

Расчет промежуточного тупикового направления 1-02-П-16 -- 1-02-Т-14. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 1-02-П-16 -- 1-02-Т-14,

равна: Р_бр= 0.96748, Р_от= 0.03252.

Расчет надежности в узле 1-02-Т-14 резервируется возможностью работой с разных

источников и определяется двумя направлениями, путь ВК-1 -- 1-02-Т-14 и TЭЦ-6 -- 1-02-Т-14.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети ВК-1 -- 1-02-Т-14, равна

произведению вероятности безотказной работы промежуточных направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n

=0.98529*0.98772*0.96748=0.94154, Р_от=0.05846.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для магистрали М1-02, путь TЭЦ-6 --

1-02-Т-14, равна: Р_бр= 1, Р_от= 0.

Совокупная вероятность отказа двух направлений для узла 1-02-Т-14 равна:

Р_от=Р_от1*Р_от2=0*0.05846=0.

Совокупная вероятность безотказной работы для узла 1-02-Т-14 определяется Р_бр=1-

Р_от=1-0=1.

Расчет промежуточного тупикового направления 1-02-Т-14 -- 1-09-П-2. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 1-02-Т-14 -- 1-09-П-2,

равна: Р_бр= 0.94216, Р_от= 0.05784

Расчет промежуточного кольцевого направления 1-09-П-2 -- 1-09-К-763 определяется

двумя полукольцами магистралей М1-09, путь 1-09-П-2 -- 1-09-К-763 и М1-10, путь 1-09-П-2 -- 1-09-

К-763.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-09, путь 1-09-П-2

-- 1-09-К-763, равна: Р_бр= 0.94306, Р_от= 0.05694.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-10, путь 1-09-П-2

-- 1-09-К-763, равна: Р_бр= 0.92576, Р_от= 0.07424.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 1-09-П-2 -- 1-09-К-763

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.05694*0.07424=0.00422.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 1-09-П-2 -- 1-

09-К-763: Р_бр=1-Р_от=1-0.00422=0.99577.

Расчет промежуточного кольцевого направления 1-09-К-763 -- 1-09-К-760 определяется

двумя полукольцами магистрам М1-09, путь 1-09-К-763 -- 1-09-К-760 и 1-09-К-14К -- 1-09-К-760.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-09, путь 1-09-К-

763 -- 1-09-К-760, равна: Р_бр= 0.95776, Р_от= 0.04224.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-09, путь 1-09-К-

14К -- 1-09-К-760, равна: Р_бр= 0.97927, Р_от= 0.02073.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 1-09-К-763 -- 1-09-К-760

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.04224*0.02073=0.000875.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 1-09-К-763 -- 1-

09-К-760: Р_бр=1-Р_от=1-0.000875=0.99912.

Расчет промежуточного тупикового направления 1-09-К-760 -- 1-09-ЦТП-17.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 1-09-К-

760 -- 1-09-ЦТП-17, равна: Р_бр= 0.97545, Р_от= 0.02455.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления, путь

ВК-1 -- 1-09-ЦТП-17, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 1*0.94216*0.99577*0.99912*0.97545=0.91433.

В качестве второго наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 1-02-

ЦТП-43, находящийся по адресу ул. Героев Хасана, 147. Основное направление движения

теплоносителя для потребителя по ул. Героев Хасана, 147 определено по пути ВK-1 -- 1-02-ЦТП-

43.

Вероятность безотказной работы тепловой сети второго направления равна: Р_бр= 0.98808

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей показывает, что зона

ненормативной надежности в теплорайоне ВК-1 отсутствует.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы по каждому промежуточному

направлению представлены в приложении 31.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ВК-5.

При расчете показателей надежности тепловых сетей в теплорайоне ВК-5 следует учесть,

что потребители тепловой зоны после узла 2-09-К-900 в аварийной ситуации могут быть полностью

переведены в зону действия источника ТЭЦ-9, что позволяет производить расчет надежности

тепловых сетей до и после камеры 2-09-К-900 независимо друг от друга.

Расчет показателей надежности тепловых сетей в первой зоне теплоснабжения, до

тепловой камеры 2-09-К-900.

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 2-09-К-896,

находящийся по адресу ул. Боровая, 32, к. 2. Основное направление движения теплоносителя для

узла 2-09-К-896 определено по пути ВК-5 -- 2-09-К-896.

Вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления равна: Р_бр= 0.62902

В качестве второго наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел

2-09-ЦТП-28, находящийся по адресу ул. Куфонина, 18. Основное направление движения

теплоносителя для потребителя 2-09-ЦТП-28 определено по пути ВК-5-- 2-09-ЦТП-28

Вероятность безотказной работы тепловой сети второго направления равна: Р_бр= 0.90802

Расчет показателей надежности тепловых сетей во второй зоне теплоснабжения, после

тепловой камеры 2-09-К-900.

В качестве наиболее отдаленного потребителя от тепловой камеры 2-09-К-900 выбираем

узел 2-17-К-931-4, находящийся по адресу ул. Дзержинского, 10. Основное направление движения

теплоносителя для узла 2-17-К-931-4 определено по пути 2-09-К-900 -- 2-17-К-931-4.

Вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления равна: Р_бр= 0.84750

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей показывает, что зона

ненормативной надежности в теплорайоне ВК-5 начинается с узла 2-09-К-872А до узла 2-09-К-896

и от узла 2-17-К-922 до конечных потребителей. Материальная характеристика зоны

ненормативной надежности равна 7010 м², что в процентном соотношении составляет 38.5 % от

всей зоны действия источника.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы по каждому направлению

представлены в приложении 31. В результате расчета определена зона ненормативной надежности

и безопасности теплоснабжения, которая представлена в графических материалах в приложении

32.

Для ликвидации зоны ненормативной надежности теплорайона ВК-5 предлагаются

следующие мероприятия:

9 Реконструкция тепловых сетей определенных результатами гидравлических расчетов.

Перечень участков представлен в главе 7, пункт «е».

9 Реконструкция тепловых сетей определенных расчетом вероятности безотказной работы.

Перечень участков представлен в главе 7, пункт «д».

Обоснованием мероприятий по приведению показателя надежности тепловых сетей до

нормативного значения служит расчет вероятности безотказной работы трубопроводов с

реализованными мероприятиями по реконструкции тепловых сетей

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ВК-5 с учетом мероприятий по

реконструкции тепловых сетей.

Расчет показателей надежности тепловых сетей в тепловой зоне, до узла 2-09-К-900.

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 2-09-К-896,

находящийся по адресу ул. Боровая, 32, к. 2. Основное направление движения теплоносителя для

узла 2-09-К-896 определено по пути ВК-5 -- 2-09-К-896.

Вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления равна: Р_бр= 1

В качестве второго наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел

2-09-ЦТП-28, находящийся по адресу ул. Куфонина, 18. Основное направление движения

теплоносителя для потребителя 2-09-ЦТП-28 определено по пути ВК-5-- 2-09-ЦТП-28

Вероятность безотказной работы тепловой сети второго направления равна: Р_бр= 1

Расчет показателей надежности тепловых сетей во второй зоне теплоснабжения, после

тепловой камеры 2-09-К-900.

В качестве наиболее отдаленного потребителя от тепловой камеры 2-09-К-900 выбираем

узел 2-17-К-931-4, находящийся по адресу ул. Дзержинского, 10. Основное направление движения

теплоносителя для узла 2-17-К-931-4 определено по пути 2-09-К-900 -- 2-17-К-931-4.

Вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления равна: Р_бр= 0.90568

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей с учетом мероприятий

по строительству и реконструкциям показывает, что зона ненормативной надежности в

теплорайоне ВК-5 полностью ликвидирована.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы с учетом мероприятий по

реконструкциям тепловых сетей представлены в приложении 31.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ТЭЦ-13

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем узел 3-01-ЦТП-9,

находящийся по адресу ул. Маршала Толбухина, 40. Основное направление движения

теплоносителя для потребителя 3-01-ЦТП-9 определено по пути ТЭЦ-13 -- 3-01-ЦТП-9. Основное

направление содержит кольцевые участки, расчет надежности которых необходимо определить по

отдельности.

Расчет промежуточного тупикового направления TЭЦ-13 -- 3-01-Т-16А. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь TЭЦ-13 -- 3-01-Т-16А,

равна: Р_бр= 0.97019, Р_от= 0.02981

Расчет промежуточного кольцевого направления 3-01-Т-16А -- 3-01-К-55 определяется

двумя полукольцами магистралей М3-01, путь 3-01-Т-16А -- 3-01-К-55 и М3-03, путь 3-01-Т-16А --

3-01-К-55.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М3-01, путь 3-01-Т-

16А -- 3-01-К-55, равна: Р_бр= 0.91006, Р_от= 0.08994.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М3-03, путь 3-01-Т-

16А -- 3-01-К-55, равна: Р_бр= 0.87928, Р_от= 0.12072.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 3-01-Т-16А -- 3-01-К-55

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.08994*0.12072=0.01086.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 3-01-Т-16А -- 3-

01-К-55 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.01086=0.98914.

Расчет промежуточного тупикового направления 3-01-К-55 -- 3-01-ЦТП-9. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 3-01-К-55 -- 3-01-ЦТП-

9, равна: Р_бр= 0.95570, Р_от= 0.04430.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети основного направления, путь

ТЭЦ-13 -- 3-01-ЦТП-9, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 0.97019*0.98914*0.95570=0.91714.

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей показывает, что зона

ненормативной надежности в теплорайоне ТЭЦ-13 отсутствует.

Результаты расчетов вероятности безотказной работы по каждому промежуточному направлению

представлены в приложении 31.

Расчет показателей надежности тепловых сетей от ВК-2

В качестве наиболее отдаленного потребителя от источника выбираем административное

здание, находящееся по адресу ул. Крупской, 2. Основное направление движения теплоносителя

для потребителя ул. Крупской, 2 определено по пути ВК-2 -- ул. Крупской, 2. Основное

направление содержит кольцевые участки, расчет надежности которых необходимо определить по

отдельности.

Расчет промежуточного тупикового направления ВK-2 -- 1-06-К-524. Вероятность

безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь ВK-2 -- 1-06-К-524,

равна: Р_бр= 0.76771, Р_от= 0.23229.

Расчет промежуточного кольцевого направления 1-06-К-524 -- 1-19-К-16-0-23

определяется двумя полукольцами магистралей М1-06, путь 1-06-К-524 -- 1-19-К-16-0-23 и М1-06,

М1-19, путь 1-06-К-524 -- 1-19-К-16-0-23.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-06, путь 1-06-К-

524 -- 1-19-К-16-0-23, равна: Р_бр= 0.98938, Р_от= 0.01062.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для полукольца М1-19, путь 1-06-К-

524 -- 1-19-К-16-0-23, равна: Р_бр= 0.96483, Р_от= 0.03517.

Совокупная вероятность отказа двух полуколец тепловой сети 1-06-К-524 -- 1-19-К-16-0-23

равна: Р_от=Р_от1*Р_от2=0.01062*0.03517=0.00037.

Совокупная вероятность безотказной работы двух полуколец тепловой сети 1-06-К-524 -- 1-

19-К-16-0-23 равна: Р_бр=1-Р_от=1-0.00037=0.99962.

Расчет промежуточного тупикового направления 1-19-К-16-0-23 -- ул. Крупская, 2.

Вероятность безотказной работы и вероятность отказа для тупикового направления, путь 1-19-К-

16-0-23 -- ул. Крупская, 2, равна: Р_бр= 0.9993, Р_от= 0.0007.

Совокупная вероятность безотказной работы тепловой сети главного направления, путь

ВК-2 -- ул. Крупской, 2, равна произведению вероятности безотказной работы промежуточных

направлений: Р_бр=Р₁*Р₂*Р₃*«.*Р_n = 0.76771*0.99962*0.9993=0.76688.

Результат расчета вероятности безотказной работы тепловых сетей показывает, что зона

ненормативной надежности в теплорайоне ВК-2 начинается с узла 1-06-Т-565 до конечных

ОБОСНОВЫВАЮЩИЕ МАТЕРИАЛЫ К СХЕМЕ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ города ПЕРМИ НА ПЕРИОД ДО 2027 года - часть 3