Содержание.

Наименование	Расположение	Допускаемое давление,	Площадь	Объем	Координаты ЦТ, м
					X	Z
Трюм1	шп. 26-52	6,20	145	874	34,16	3,98
Всего	657	4064
Крышки люков	1,75

Т. к полученное водоизмещение слишком велико, то производим разгрузку трюмов:

M –Mг.м =X,

где М - полученное водоизмещение судна; Mг.м - водоизмещение по грузовую марку

6294,08-5025= 1269,08 т

(Т. к m1=m2, то при расчетах берем 2m2)

m1+2m2= 1269,08

m1/V1=m2/V2

m1=1269.08-2m2

(1269.08-2m2)/V1=m2/V2

Взяв данные из таблицы а подставляем V1 и V2:

874m2=1595*1269.08-1595*2m2

874m2=2024182.6-3190m2

m2=2024182.6/4064

m2=498 (т)

m1/874=498/1595 => m1=272.8 (т)

Полученные массы разгрузки вычитаем из массы трюмов:

899-272,8=626,2 (т) – загрузка 1 трюма

1587,2-498=1089,2 (т) – загрузка 2,3 трюма

Cтатьи нагрузки	mi,т	xi ,м	zi,м	mi*xi, тм	mi*zi, тм	δmh, тм
1. Балласт т. №1	0,04	50,47	0,01	2,0188	0,0004	-
2. Балласт т. №2	1,50	38,92	0,04	58,38	0,06	-
3. Балласт т. №3	0,70	34,38	0,03	24,066	0,021	-
4. Балласт т. №4	-	34,38	-	-	-
6. Балласт т. №6	2,50	14,63	0,05	36,575	0,125	-
7. Балласт т. №7	1,10	14,63	0,025	16,093	0,0275	-
8. Балласт т. №8	1,60	14,63	0,04	23,408	0,064	-
9. Балласт т. №9	0,90	-10,67	0,01	-9,603	0,009	-
10. Балласт т. №10	1,50	-10,67	0,02	-16,005	0,03	-
11. Балласт т. №11	1,30	-7,65	0,02	-9,945	0,026	-
17. Балласт т. №17	0,20	-24,54	0,01	-4,908	0,002	-
18. Балласт т. №18	0,90	-25,04	0,02	-22,536	0,018	-
19. Пресная вода	15,0	-20,23	0,25	-303,45	3,75	65,6
20. Пресная вода	15,0	-20,23	0,25	-303,45	3,75	65,6
21. Дизельное топливо	5,00	-27,45	1,2	-137,25	6	-
22. Дизельное топливо	80,0	-25,94	2,55	-2075,2	204	8,67
22а. Дизельное топливо	20,0	-25,80	3,40	-516	68	140,505
23. Масло	3,00	-36,24	3,80	-108,72	11,4	0,54
24. Подсланевые воды	2.24	-	-	-	-	0,206
25. Подсланевые воды	-	-	-	-	-	0,206
26. Подсланевые воды	-	-	-	-	-	0,206
27. Мытьевая вода	-	-	-	-	-	1,545
28. Мытьевая вода	10,0	-26,62	0,42	-266,2	4,2	36,874
29. Фекальная цистерна	174	-32,42	-	-	-	0,721
30. Расходная цистерна	3,0	-54,07	5,0	-162,21	15	0,6
31. Пресные воды	-	-	-	-	-
32.Трюм 1	899	34,16	3.98	30709.84	3578.02	-
33. Трюм 2	1587,2	14,63	4,03	23220.8	6396,416	-
34. Трюм 3	1587,2	-10,67	4,03	-16935.4	6396,416	-
Итого	4421	-195,255	29,265	33382,4	16687,4	321,273

Cтатьи нагрузки	mi,т	xi ,м	zi,м	mi*xi, тм	mi*zi, тм	δmh, тм
1. Балласт т. №1	0,04	50,47	0,01	2,0188	0,0004	-
2. Балласт т. №2	1,50	38,92	0,04	58,38	0,06	-
3. Балласт т. №3	0,70	34,38	0,03	24,066	0,021	-
4. Балласт т. №4	-	34,38	-	-	-
6. Балласт т. №6	2,50	14,63	0,05	36,575	0,125	-
7. Балласт т. №7	1,10	14,63	0,025	16,093	0,0275	-
8. Балласт т. №8	1,60	14,63	0,04	23,408	0,064	-
9. Балласт т. №9	0,90	-10,67	0,01	-9,603	0,009	-
10. Балласт т. №10	1,50	-10,67	0,02	-16,005	0,03	-
11. Балласт т. №11	1,30	-7,65	0,02	-9,945	0,026	-
17. Балласт т. №17	0,20	-24,54	0,01	-4,908	0,002	-
18. Балласт т. №18	0,90	-25,04	0,02	-22,536	0,018	-
19. Пресная вода	15,0	-20,23	0,25	-303,45	3,75	65,6
20. Пресная вода	15,0	-20,23	0,25	-303,45	3,75	65,6
21. Дизельное топливо	5,00	-27,45	1,2	-137,25	6	-
22. Дизельное топливо	80,0	-25,94	2,55	-2075,2	204	8,67
22а. Дизельное топливо	20,0	-25,80	3,40	-516	68	140,505
23. Масло	3,00	-36,24	3,80	-108,72	11,4	0,54
24. Подсланевые воды	2.24	-	-	-	-	0,206
25. Подсланевые воды	-	-	-	-	-	0,206
26. Подсланевые воды	-	-	-	-	-	0,206
27. Мытьевая вода	-	-	-	-	-	1,545
28. Мытьевая вода	10,0	-26,62	0,42	-266,2	4,2	36,874
29. Фекальная цистерна	174	-32,42	-	-	-	0,721
30. Расходная цистерна	3,0	-54,07	5,0	-162,21	15	0,6
31. Пресные воды	-	-	-	-	-
32.Трюм 1	626,2	34,16	3.98	21391	2492,276	-
33. Трюм 2	1089,2	14,63	4,03	15935	4389,476	-
34. Трюм 3	1089,2	-10,67	4,03	- 11621,76	4389,476	-
Итого	3151,78	-195,255	29,265	22091,5	11587,728	321,273

Используя полученные данные и формулы 2.2 и 2.3 перерасчетаем водоизмещение, абсциссу и аппликату центра тяжести судна порожнём:

М = М_о + Sm_i (2.1)

М = 5024,88 (т)

(2.2)

_м

(2.3)

^м

2.4 Нахождение поперечной метацентрической высоты для данного случая нагрузки.

Метацентрическая высота вычисляется по формуле:

; (2.6)

где - аппликата поперечного метацентра находится по гидростатическим таблицам в зависимости от водоизмещения судна в заданном случае нагрузки. При необходимости должна быть сделана интерполяция.

Из таблицы следует, что для моего случая =5,69 м.

Подставляем значение в формулу 2.5:

м

Исходя из полученного результата и данных в приложении Г, можно судить, что остойчивость судна считается обеспеченной, т. к h_расч. >h_min =0,80 м

Часть 3.

РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ ДИАГРАММ СТАТИЧЕСКОЙ И

ДИНАМИЧЕСКОЙ ОСТОЙЧИВОСТИ.

Рисунок 3.1 - Пантокарены.

Плечи статической остойчивости диаграммы статической остойчивости определяют с помощью интерполяционных кривых плеч остойчивости формы (пантокарен) , приведенных выше. На пантокаренах проводят вертикаль через точку на оси абсцисс, соответствующую расчетному водоизмещению судна М . Точки пересечения вертикали с кривыми для различных углов крена дают значения плеч остойчивости формы . Далее плечи статической остойчивости вычисляются по формуле:

(3.1)

Таблица 3.1 - Расчёт плеч диаграмм статической и динамической остойчивости

После расчета данных, занесенных в таблицу, составляем график статической и динамической остойчивости:

Рисунок 3.2 - Диаграмма статической остойчивости.

Рисунок 3.3 - Диаграмма динамической остойчивости.

3.2. Проверка параметров диаграммы статической остойчивости

на соответствие нормам остойчивости Регистра судоходства

России.

По диаграмме статической остойчивости (Рисунок 3.2) определяем максимальное плечо статической остойчивости l_max , соответствующий ему угол крена q _max и угол заката диаграммы q _зак и сравниваем их с требуемыми Регистром.

Регистр требует, чтобы l_max было не менее 0,20 м для судов, длина которых не менее 105 м при угле крена q _max ³30⁰ . Угол заката диаграммы должен быть не менее 60⁰ .

Из Рисунка 3.2 видно, что l_max =0,78 м, q _max =40⁰ , q _зак =75⁰ , значит параметры диаграммы статической остойчивости соответствуют нормам остойчивости Регистра судоходства России.

По диаграмме статической остойчивости (Рисунок 3.2) определяем графическим способом начальную метацентрическую высоту (проводим касательную к графику и восстанавливаем перпендикуляр из точки q =1 рад), которую сравниваем со значением, рассчитанным во 2 части.

L _Q ( q =1 рад=57,3 ° )=1,4= h =1,4 м.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОСАДКИ И ОСТОЙЧИВОСТИ СУДНА В ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ УСЛОВИЯХ.

4.1 Определение посадки и выполнение контроля остойчивости

судна после приёма в промежуточном порту палубного груза.

Груз размещается на люковых крышках. Высота штабеля равна 2,8 м, ширина равна ширине крышки люка.

Принимаем палубный груз. Так как на судно грузится груз с малым удельным погрузочным объемом (m=0,8 м³ /т) и грузоподъемность использована полностью, то условно считаем, что с судна выгружено в промежуточном порту 100 т груза таким образом, что его центр тяжести не изменился, и принят палубный груз в количестве 100 т.

В нашем случае масса палубного груза: m_гр = 100 т

Аппликата центра тяжести принимаемого на палубу груза вычисляется по формуле:

Z_гр = H+h_{k ом} +1,4 (4.1)

где Н - высота борта судна, H=6 м (см. Часть 1);

h_{k ом} - высота комингса люка, определяем по схематическому чертежу судна (Рисунок 1.1) с учетом масштаба по высоте h_k =1,3 м , тогда

Z_гр =6+1,3+1,4=8,7 м

Абсциссу центра тяжести палубного груза x_гр определим из условия, что абсцисса центра тяжести судна не изменилась. Для этого вычтем в формуле (2.7) в числителе момент 100*X_i , а в знаменателе m_гр =100 т, т.е. разгрузим судно (где X_i – это абсцисса центра тяжести 2-го трюма - см. таблицу 1.1).

(4.2)

м

X_гр =13,5 м

Длину груза определим, учитывая допустимое давление на крышки люков (таблица 2.1). Площадь груза определяется по формулам:

(4.3)

(4.4)

где S _гр , l _гр , b _гр – соответственно площадь, длина и ширина палубного груза, м;

q _доп – допустимое давление на крышки люков (таблица 2.1).

Получаем:

Так как принимаемый палубный груз малый используем формулу для приёма и снятия малого груза:

(4.5 –4.6)

где q - число тонн, изменяющих осадку на 1 см,

q=13,77 т/см (определяется по Приложению Г[1]);

М =5024,88 т, h=1,40 м (см. Часть 2)

d=4 м (см.Часть 1)

dd= 100/13,77=7,26 см = 0,0726 м, тогда

dh=100/(4924,88+100)*(4+0,0726/2-8,7-1,4)= -0,12 м,

тогда метацентрическая высота судна с палубным грузом будет вычисляться по формуле:

h₁ = h + dh (4.7)

где h - метацентрическая высота (см. Часть 2)

h₁ =1,40+(-0,12)=1,28 м

Изменения осадок носом и кормой при приёме груза находят по формулам:

dd_н =t_н* m_гр /10

(4.8)

dd_к =t_{k *} m_гр /10

Значения t_н и t_k определяются с помощью таблицы изменений осадки от приёма 10 т груза (Рисунок 4.1).

Из таблицы Рисунка 4.1 для осадки d = 4 м получаем значения

t_н и t_k : t_н = 1,2 см и t_k = 0,29 см, тогда

d d _н = 1,2*100/10=12 см

d d _к = 0,29*100/10 =2,9 см

4.2. Определение угла крена судна от неудачно размещённого груза массой m_гр =100т с координатой у=-0,50 м.

Если груз размещён неравномерно по ширине, то судно получит статический крен, который определяется формулой:

(4.9)

где m = 100 т - масса неудачно размещённого груза;

у = - 0,50 м - координата неудачно размещённого груза;

М = 5024,88 т - водоизмещение судна,

Рисунок 4.1 – Изменение осадки от принятия/снятия 10 тонн груза

град

Получаем: Q = -0,41⁰ .

Угол крена в формуле (4.9) получился отрицательным, это значит, что судно имеет крен на левый борт.

4.3. Определение статических и динамических углов крена от шквала, создающего кренящий момент М^кр _дин = 500 тм, при бортовой качке с амплитудой Q _т = ±15°

Углы крена определяется с помощью диаграмм статической и динамической остойчивости (Рисунки 4.2 - 4.7)

Плечо кренящего момента находят по формуле:

(4.10)

Рисунок 4.2 - Диаграмма статической остойчивости при отсутствии крена

Рисунок 4.3 - Диаграмма динамической остойчивости при отсутствии крена

Рис.3

Рисунок 4.4 - Диаграмма статической остойчивости при крене на наветренный борт

Рисунок 4.6 - Диаграмма статической остойчивости при крене на подветренный борт.

Рисунок 4.7 - Диаграмма динамической остойчивости при крене на подветренный борт.

На диаграмме статической остойчивости динамический угол крена определяют из условия равенства работы восстанавливающего и кренящего моментов. Работа восстанавливающего момента равна площади, ограниченной графиком диаграммы статической остойчивости, осью абсцисс и перпендикуляром к ней, восстановленном из точки Q _д . Работа кренящего момента равна площади, ограниченной графиком кренящего момента до угла крена Q _д осью абсцисс. Положение перпендикуляра при Q _д подбирается таким образом, чтобы площади под диаграммой статической остойчивости и графиком кренящего момента были равны.

По диаграмме динамической остойчивости задача решается следующим образом. На оси абсцисс диаграммы откладывается угол, равный 1 радиану (57,3°), и из полученной точки восстанавливается перпендикуляр. На перпендикуляре откладывается плечо кренящего момента 1^дин _кр , конец этого отрезка соединяется с началом координат. Абсцисса точки пересечения этой прямой с диаграммой динамической остойчивости соответствует углу динамического крена судна от шквала.

Снимая на диаграммах статической и динамической остойчивости значения статического и динамического углов крена, получаем:

При наличии у судна крена на тихой воде по диаграмме статической остойчивости (Рисунок 4.2) Q _ст = 3,5⁰ , Q _д = 7⁰ и по диаграмме динамической остойчивости (Рисунок 4.3) Q _д = 7⁰ .

При крене судна на наветренный борт по диаграмме статической остойчивости (Рисунок 4.4) Q _ст = 4⁰ , Q _д = 23⁰ и по диаграмме динамической остойчивости (Рисунок 4.5) Q _д = 23⁰ .

При крене судна на подветренный борт по диаграмме статической остойчивости (Рисунок 4.6) Q _ст = 3,7⁰ , Q _д