СНиП 2.01.07-85 (НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ) - ЧАСТЬ 5

6.7.  Нормативное  значение  пульсационной  составляющей  ветровой  нагрузки  w

p

  на 

высоте z следует определять: 

а)  для  сооружений  (и  их  конструктивных  элементов),  у  которых  первая  частота 

собственных  колебаний  f

1

,  Гц,  больше  предельного  значения  собственной  частоты  f

l

, 

(см. 

п. 6.8

), - по формуле 

,

v

w

w

m

p





 (8) 

 

где w

m

 - определяется в соответствии с п. 6.3; 

 -   коэффициент пульсации давления ветра на уровне z, принимаемый по 

табл. 7

; 

v -   коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. 

п. 

6.9

); 

Т а б л и ц а  7 

Коэффициент пульсаций давления ветра 



 для типов местности 

Высота z, м 

А 

В 

С 

 5 

0,85 1,22 1,78 

10 0,76 1,06 1,78 
20 0,69 0,92 1,50 
40 0,62 0,80 1,26 
60 0,58 0,74 1,14 
80 0,56 0,70 1,06 

100 0,54 0,67 1,00 
150 0,51 0,62 0,90 
200 0,49 0,58 0,84 
250 0,47 0,56 0,80 
300 0,46 0,54 0,76 
350 0,46 0,52 0,73 

 480 

0,46 0,50 0,68 

 

Черт. 2. Коэффициенты динамичности 

1 - для железобетонных и каменных сооружений, а также зданий со стальным каркасом 

при наличии ограждающих конструкций (

 = 0,3); 2 - для стальных башен, мачт, 

футерованных дымовых труб, аппаратов колонного типа, в том числе на 

железобетонных постаментах (

 = 0,15) 

б) для сооружений (и их конструктивных элементов), которые можно рассматривать 

как  систему  с  одной  степенью  свободы  (поперечные  рамы  одноэтажных 
производственных зданий, водонапорные башни и т.д.), при f

1

 < f

l

 - по формуле 

,

v

w

w

m

p





 (9) 

 

где 

 - коэффициент  динамичности,  определяемый  по  черт. 2 в  зависимости  от 

параметра 

1

0

940 f

w

t







  и  логарифмического  декремента  колебаний 

  (см. 

п. 

6.8

); 



t

 -  

коэффициент надежности по нагрузке (см. 

п. 6.11

); 

w

0

 -   нормативное значение ветрового давления, Па (см. 

п. 6.4

); 

в) для зданий, симметричных в плане, у которых f

1

 < f

l

, а также для всех сооружений, 

у которых f

1

 < f

l

 < f

2

 (где f

2

 - вторая частота собственных колебаний сооружения), - по 

формуле 

,

y

m

w

p





 (10) 

 

где т - масса сооружения на уровне z, отнесенная к площади поверхности, к которой 

приложена ветровая нагрузка; 

 -   коэффициент динамичности (см. 

п. 6.7

, б); 

y - горизонтальное  перемещение  сооружения  на  уровне  z  по  первой  форме 

собственных  колебаний  (для  симметричных  в  плане  зданий  постоянной 
высоты  в  качестве  у  допускается  принимать  перемещение  от  равномерно 
распределенной горизонтально приложенной статической нагрузки); 

 -   коэффициент,  определяемый  посредством  разделения  сооружения  на  r 

участков,  в  пределах  которых  ветровая  нагрузка  принимается  постоянной,  по 
формуле 

,

1

2

1










r

k

k

k

r

k

pk

k

M

y

w

y



 (11) 

где М

k

 - масса k-го участка сооружения;  

y

k

 -   горизонтальное перемещение центра k-го участка; 

w

pk

 -   равнодействующая  пульсационной  составляющей  ветровой  нагрузки, 

определяемой по формуле (

8

), на k-й участок сооружения. 

Для многоэтажных зданий с постоянными по высоте жесткостью, массой и шириной 

наветренной  поверхности  нормативное  значение  пульсационной  составляющей 
ветровой нагрузки на уровне z допускается определять по формуле 

,

4

,

1

ph

p

w

h

z

w





 (12) 

где  w

ph

 - нормативное  значение  пульсационной  составляющей  ветровой  нагрузки  на 

высоте h верха сооружения, определяемое по формуле (

8

). 

6.8.  Предельное  значение  частоты  собственных  колебаний  f

l

,  Гц,  при  котором 

допускается  не  учитывать  силы  инерции,  возникающие  при  колебаниях  по 
соответствующей собственной форме, следует определять по 

табл. 8

. 

Т а б л и ц а  8 

f

l

, Гц при 

Ветровые районы СССР (принимаются 

по карте 3 обязательного 

приложения 

5

) 

 = 0,3 

 = 0,15 

Iа 0,85 

2,6 

I 0,95 

2,9 

II 1,1 

3,4 

III 1,2 

3,8 

f

l

, Гц при 

Ветровые районы СССР (принимаются 

по карте 3 обязательного 

приложения 

5

) 

 = 0,3 

 = 0,15 

IV 1,4 

4,3 

V 1,6 

5,0 

VI 1,7 

5,6 

VII 1,9 

5,9 

Значение логарифмического декремента колебаний 

 следует принимать: 

а)  для  железобетонных  и  каменных  сооружений,  а  также  для  зданий  со  стальным 

каркасом при наличии ограждающих конструкций 

 = 0,3; 

б)  для  стальных  башен,  мачт,  футерованных  дымовых  труб,  аппаратов  колонного 

типа, в том числе на железобетонных постаментах, 

 = 0,15. 

6.9.  Коэффициент  пространственной  корреляции  пульсаций  давления  v  следует 

определять  для  расчетной  поверхности  сооружения,  на  которой  учитывается 
корреляция пульсаций. 

Расчетная  поверхность  включает  в  себя  те  части  поверхности  наветренных, 

подветренных,  боковых  стен,  кровли  и  подобных  конструкций,  с  которых  давление 
ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения. 

Если  расчетная  поверхность  близка  к  прямоугольнику,  ориентированному  так,  что 

его  стороны  параллельны  основным  осям  (черт. 3), то  коэффициент  v  следует 
определять по 

табл. 9

 в зависимости от параметров 



 и 



 принимаемых по 

табл. 10

. 

 

Черт. 3 Основная система координат при определении коэффициента корреляции 

v 

Т а б л и ц а  9 

Коэффициент v при 



, м, равных 



, м 

5  10 20 40 80 160 350 

0,1  0,95 0,92 0,88 0,83 0,76 0,67 0,56 

5  0,89 0,87 0,84 0,80 0,73 0,65 0,54 

10  0,85 0,84 0,81 0,77 0,71 0,64 0,53 
20  0,80 0,78 0,76 0,73 0,68 0,61 0,51 
40  0,72 0,72 0,70 0,67 0,63 0,57 0,48 
80  0,63 0,63 0,61 0,59 0,56 0,51 0,44 

160  0,53 0,53 0,52 0,50 0,47 0,44 0,38 

Т а б л и ц а  10 

Основная координатная плоскость, 

параллельно которой расположена 

расчетная поверхность 



 



 

zoy b 

h 

Основная координатная плоскость, 

параллельно которой расположена 

расчетная поверхность 



 



 

zox 

0,4а 

hп 

xoy b 

а 

При  расчете  сооружения  в  целом  размеры  расчетной  поверхности  следует 

определять с учетом указаний обязательного 

приложения 4

, при этом для решетчатого 

сооружения необходимо принимать размеры расчетной поверхности по его внешнему 
контуру. 

6.10.  Для  сооружений,  у  которых  f

2

 < f

l

,  необходимо  производить  динамический 

расчет с учетом s первых форм собственных колебаний. Число s следует определять из 
условия 

.

1







s

i

s

f

f

f

 

6.11.  Коэффициент  надежности  по  ветровой  нагрузке 



t

 следует  принимать  равным 

1,4. 

7. ГОЛОЛЕДНЫЕ НАГРУЗКИ 

7.1.  Гололедные  нагрузки  необходимо  учитывать  при  проектировании  воздушных 

линий электропередачи и связи, контактных сетей электрифицированного транспорта, 
антенно-мачтовых устройств и подобных сооружений. 

7.2. Нормативное значение линейной гололедной нагрузки для элементов кругового 

сечения  диаметром  до 70 мм  включ. (проводов,  тросов,  оттяжек,  мачт,  вант  и  др.)  i, 
Н/м, следует определять по формуле 





.

10

3

1

1









g

bk

d

bk

i









 (13) 

 

Нормативное  значение  поверхностной  гололедной  нагрузки  i,  Па,  для  других 

элементов следует определять по формуле 

.

'

2

g

bk

i







 (14) 

В формулах (

13

) и (

14

): 

b -  

толщина  стенки  гололеда,  мм  (превышаемая  раз  в 5 лет),  на  элементах 
кругового  сечения  диаметром 10 мм,  расположенных  на  высоте 10 м  над 
поверхностью земли, принимаемая по 

табл. 11

, а на высоте 200 м и более - по 

табл. 12

.  Для  других  периодов  повторяемости  толщину  стенки  гололеда 

следует принимать по специальным техническим условиям, утвержденным в 
установленном порядке;  

k -   коэффициент, учитывающий изменение толщины стенки гололеда по высоте 

и принимаемый по 

табл. 13

; 

d -   диаметр провода, троса, мм; 


1

 -   коэффициент,  учитывающий  изменение  толщины  стенки  гололеда  в 

зависимости  от  диаметра  элементов  кругового  сечения  и  определяемый  по 

табл. 14

; 



2

 -   коэффициент,  учитывающий  отношение  площади  поверхности  элемента, 

подверженной  обледенению,  к  полной  площади  поверхности  элемента  и 
принимаемый равным 0,6; 



 -   плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см

3

; 

g -   ускорение свободного падения, м/с

2

. 

7.3.  Коэффициент  надежности  по  нагрузке 



t

  для  гололедной  нагрузки  следует 

принимать  равным 1,3, за  исключением  случаев,  оговоренных  в  других  нормативных 
документах.