содержание .. 7 8 9 10 ..
ПОСОБИЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИЙ (К СНИП II-25-80) - ЧАСТЬ 9
Рис. 8. Геометрические характеристики и эпюры радиальных и тангенциальных
нормальных напряжений гнутоклееного элемента
При отношении r/h ≤ 7 нейтральная ось смещается в сторону внутренней кромки, а
нормальные напряжения в тангенциальном и радиальном направлениях становятся
асимметричными. Формула (
36
) заменяется формулой
σ
rмакс
= (M/Fz
0
)[r
0
/r
1
- 1 - ln (r
0
/r
1
)] ≤ R
р90
; (37)
z
0
= J/(Fr); r
0
= r - z
0
; r
1
= r - h/2;
для прямоугольного сечения (см. рис.
11
) F = bh; z
0
= h
2
/(12r);
тангенциальные нормальные напряжения σ
θi
в любом слое таких элементов
определяются по формуле
σ
θi
= M(r
0
- r
i
)/(Fz
0
r
i
),
где r - радиус кривизны бруса по центральной оси сечения;
r
0
- радиус кривизны по нейтральной оси;
r
i
- радиус кривизны рассматриваемого волокна.
4.30.
В клеефанерных балках допускаются участки большой кривизны при
изгибающих моментах любого знака. Это обеспечивается более высоким
сопротивлением фанеры растяжению в плоскости листа, чем клееной древесины
поперек волокон.
4.31.
При проверке прочности тонкостенных сечений (рис.
9
) следует учитывать, что
радиальные напряжения, накопившиеся в поясах, передаются на стенки через клееные
швы с неравномерным распределением по высоте пояса. В условиях, близких к
чистому изгибу, проверка клеевых швов выполняется по формуле
τ
ш
= σ
rп
(b - Σδ
ф
)/(h
п
n
ш
) ≤ R
ср
ф.ск
,
где
σ
rп
= (M/F
пр
z
0
)[r
0
h
п
/(r
1
r
п
) - ln (r
п
/r
1
)];
b - ширина сечения;
Σδ
ф
-
суммарная толщина фанерных стенок;
h
п
- высота пояса;
n
ш
- количество швов между поясом и фанерными стенками;
R
ср
ф.ск
= R
ф.ск
/[1 + β
1
h
п
/e];
e - эксцентриситет скалывающего усилия (см. рис.
9
);
β
1
-
коэффициент, учитывающий неравномерность распределения касательных
напряжений в клеевом шве (β
1
= 0,15);
R
ф.ск
- расчетное сопротивление скалыванию между слоями в плоскости листа
фанеры.