Гидравлика (лекции) - часть 6

y

g

dy

dt

2









.

(138)

Интегрируя полученное выражение, найдем время истечения









2

1

2

H

H

y

dy

g

t



,

(139)

или, вынося постоянные величины за знак интеграла,









2

1

2

H

H

y

dy

g

t



,





g

H

H

y

H

H

g

t

2

2

2

2

1

2

1

2



















.

Итак, время понижения уровня от 

1

H

 до 

2

H





g

H

H

t

2

2

2

1









.

(140)

Время полного опорожнения, т. е. если 

0

2



H

 равно

g

H

t

2

2

1







.

(141)

Рассмотрим случай истечения под уровень (рис. 43). Пусть разность уравнений  жидкости в

резервуарах равна у, площади поперечного сечения резервуаров соответственно 

1



 и 

2



.

Определим   время   выравнивания   уровней   при   истечении

жидкости   через   отверстие   в   тонкой   стенке.   За   бесконечно
малый   промежуток   времени   из   первого   резервуара   вытечет
объем жидкости

1

1

dy

dW









,

(а)

во втором резервуаре прибудет тот же объем, равный

2

2

dy

dW







,

(б)

в то же время

dt

y

g

dW

2





.

(в)

Из чертежа имеем

2

1

y

y

y





или

2

1

dy

dy

dy





,

(г)

но 

2

2

1

1

dy

dy









, откуда

1

2

1

2

dy

dy









.

Подставим значение 

2

dy

 в уравнение (г)

































































2

2

1

1

2

1

1

1

2

1

1

1

dy

dy

dy

dy

dy

,

откуда























2

1

2

1

dy

dy

.

(д)

Рис. 43.

41

Подставим значение 

1

dy

 из выражения (д) в уравнение (а)

dy

dW

2

1

2

1















и приравняем правые части полученного уравнения и уравнения (в)

gydt

dy

2

2

1

2

1

















.

Разделим переменные и интегрируем

























0

2

1

2

1

0

2

2

z

t

y

dy

g

dt



и





g

y

t

2

2

2

1

2

1

















;

(142)

в частном случае при 











2

1

g

y

t

2







.

(143)

3.4. Виды насадков и их применение. Истечение жидкости через насадки

Насадкой  называется   отрезок   трубы,   длина   которого   в   несколько   раз   больше   внутреннего

диаметра.   Рассмотрим   случай,   когда   к   отверстию   в   стенке   резервуара   присоединен   насадок
диаметром d, равным диаметру отверстия.

На рис. 44 показаны наиболее распространенные виды насадок, применяемые на практике:
а - цилиндрический внешний; б - цилиндрический внутренний; в -конический расходящийся; г -

конический сходящийся; д - коноидально-расходящийся; е - коноидальный.

42

Цилиндрические   насадки   встречаются   в   виде   деталей   гидравлических   систем   машин   и

сооружений.   Конические   сходящиеся   и   коноидальные   насадки   применяют   для   увеличения
скорости и дальности полета струи воды (пожарные брандспойты, стволы гидромониторов, форсунки,
сопла и др.).

Конические расходящиеся насадки  применяют для уменьшения

скорости и увеличения расхода жидкости и давления на выходе во
всасывающих трубах турбин и др. В эжекторах и инжекторах также
имеются  конические   насадки,   как   основной   рабочий  орган.
Водопропускные   трубы   под   насыпями  дорог   (с   точки   зрения
гидравлики) также представляют собой насадки.

Рассмотрим   истечение   через   внешний   цилиндрический   насадок

(рис. 45).

Струя   жидкости   при   входе   в   насадок   сжимается,   а   потом

расширяется   и  заполняет все сечение.  Из насадка  струя вытекает
полным   сечением,   поэтому  коэффициент   сжатия,   отнесенный   к
выходному сечению, 

1





, а коэффициент расхода











.

Составим уравнение Д. Бернулли для сечений 1-1 и 2-2

2

1

2

2

2

2

1

1

2

1

2

2















h

z

p

g

v

z

p

g

v





,

где 

2

1

h

– потери напора.

Для истечения из открытого резервуара в атмосферу аналогично истечению через отверстие

уравнение Д. Бернулли приводится к виду

2

1

2

2

2







h

g

v

H

.

(144)

Потери   напора   в   насадке  складываются   из   потерь  па  входе   и   на  расширение сжатой

струи внутри насадка. (Незначительными потерями в резервуаре     и     потерями     по     длине
насадка   ввиду   их   малости   можно пренебречь.) Итак,





g

v

v

g

v

h

сж

сж

2

2

2

2

2

2

1











.

(145)

По уравнению неразрывности можем записать:

2

2





v

v

сж

сж



,

откуда











2

2

2

v

v

v

сж

сж





.

(146)

Подставляя значение 

сж

v

 в уравнение (145), имеем

g

v

g

v

g

v

g

v

h

c

2

1

2

1

2

1

1

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

1

























































,   (147)

где обозначено

1

2

1

2

2



















c

.

(148)

Полученное значение потерь напора подставим в уравнение (144), тогда

Рис. 44.

Рис. 45.

43





c

c

g

v

g

v

g

v

H













1

2

2

2

2

2

2

2

2

2

.

Отсюда скорость истечения

gH

v

c

2

1

1

2







.

(149)

Обозначая

H

c









1

1

,

(150)

получим для скорости уравнение

gH

v

H

2

2





.

(151)

Определим расход жидкости

gH

v

Q

H

2

2

2

2











.

Но для насадка 

H

H







 и

gH

Q

H

H

2







,

(152)

где 

H



– коэффициент расхода насадка; 

H



– площадь живого сечения насадка.

Таким образом, уравнения для определения скорости и расхода жидкости через насадок имеют

тот же вид, что и для отверстия, но другие значения коэффициентов. Для коэффициента сжатия
струи (при больших значениях  R

e

  и  

0





)  можно  приближенно  принять  

64

,

0





,  и   тогда   по

формулам (148) и (149) получается  

84

,

0





H





. Фактически происходят и потери по длине,

поэтому для истечения воды в обычных условиях можно принимать 

82

,

0





H

H





.

Сравнивая   коэффициенты   расхода   и   скорости   для   насадка   и   отверстия   в   тонкой   стенке,

устанавливаем, что насадок увеличивает расход и уменьшает скорость истечения.

Характерной   особенностью   насадка   является   то,   что   давление   в   сжатом   сечении   меньше

атмосферного. Это положение доказывается уравнением Бернулли, составленным для сжатого и
выходного сечений.

Во внутренних цилиндрических насадках сжатие струи на входе больше, чем у внешних, и

поэтому значения коэффициентов расхода и скорости меньше. Опытами найдены коэффициенты
для воды 

71

,

0









.

В наружных конических сходящихся насадках сжатие и расширение струи на входе меньше,

чем в наружных цилиндрических, но появляется внешнее сжатие на выходе из насадки. Поэтому
коэффициенты  



,  



  и  



  зависят от угла конусности. С увеличением угла конусности до 13°

коэффициент расхода 



 растет, а с дальнейшим увеличением угла уменьшается.

Конические сходящиеся насадки применяют в тех случаях, когда нужно получить большую

выходную   скорость   струи,   дальность   полета   и   силу   удара   струи   (гидромониторы,   пожарные
стволы и т. п.).

В конических расходящихся насадках внутреннее расширение струи после сжатия больше, чем

в   конических   сходящихся   и   цилиндрических,   поэтому   потери   напора   здесь   возрастают   и
коэффициент скорости 



 уменьшается. Внешнего сжатия при выходе нет.

Коэффициенты 



 и    зависят от угла конусности. Так, при угле конусности 

0

8





 значения

коэффициентов   можно   принимать   равными  

45

,

0





вых

вых





;   при  

0

12





  (предельный   угол)

26

,

0





вых

вых





. При  

0

12





  струя вытекает, не касаясь стенок насадка, т. е. как из отверстия

без насадка.

Значении коэффициентов 



, 



 и 



 для насадок

Тип насадок







Наружный цилиндрический……..

1

0 82

0,82

Внутренний цилиндрический ..........

1

0,71

0,71

Конический сходящийся при

/

0

24

13





…………………………..

0,982

0,963

0,946

44

Конический расходящийся 

0

8





...

1

0,45

0,45

Коноидальный ...........................……

1

0,98

0,98

Примечание. Для конических насадок коэффициенты дапы для выходного сечения.

Конические   расходящиеся   насадки   применяют   в   тех   случаях,  когда  необходимо   уменьшить

скорость   истечения,   например,   насадки   для   подачи  смазочных   масел   и   т.   п.   В   конических
расходящихся насадках в месте сжатия струи создается большой вакуум, поэтому их еще применяют
там, где требуется создать большой эффект всасывания (эжекторы, инжекторы и т. п.).

Коноидальные насадки имеют очертания формы струи, вытекающей  через отверстие в тонкой

стенке. Для этих насадок значение коэффициентов составляет: 

995

,

0

97

,

0











.

Их применяют в пожарных брандспойтах, но редко, так как изготовление их очень сложное.
Для коноидально-расходящейся насадки можно получить коэффициент расхода больше единицы за

счет увеличения выходного сечения.

В таблице приводятся средние значения коэффициентов для различных насадок.

4.

НАСОСЫ

4.1. Общие сведения

Насосами  называются машины, служащие для перекачки и создания  напора жидкостей всех

видов, механической  смеси жидкостей  с твердыми и  коллоидными веществами и газов. Следует
заметить, что машины для перекачки и создания напора газов (газообразных жидкостей) выделены
в   отдельные   группы   и   получили   название   вентиляторов   и   компрессоров   и   служат   предметом
специального изучения, поэтому в данном разделе не рассматриваются.

Насосы в настоящее время являются самым распространенным видом машин.
По принципу действия насосы подразделяются на:
а) центробежные, у которых перекачка и создание напора происходят вследствие центробежных

сил, возникающих при вращении рабочего колеса;

б)   осевые   (пропеллерные)   насосы,   рабочим   органом   у   которых   служит  лопастное   колесо

пропеллерного типа. Жидкость в этих насосах перемещается вдоль оси вращения колеса;

в)   поршневые   и   скальчатые   насосы,   в   которых   жидкость   перемещается  при   возвратно-

поступательном   движении   поршня   или   скалки.   К   этой   группе  можно   отнести   простейший   вид
поршневых насосов - диафрагмовые насосы,  у которых рабочим органом служит резиновая или
кожаная диафрагма, совершающая возвратно-поступательные движения;

г) тараны, работающие за счет энергии гидравлического удара;
д) струйные насосы, в которых перемещение жидкости осуществляется  за счет энергии потока

вспомогательной жидкости, пара или газа;

е) эрлифты (воздушные водоподъемники), в которых рабочим телом является сжатый воздух.
В зависимости от назначения и принципа действия конструктивное исполнение насосов самое

различное.   Ниже   рассматривается   устройство,  принцип   работы,   характеристика   и   применение
основных групп насосов.

4.2. Устройство и классификация центробежных

насосов

45

Центробежный насос состоит из следующих основных элементов (рис. 46): спирального корпуса

1, рабочего колеса 2, расположенного внутри корпуса  и  сидящего  на  валу  3.  Рабочее  колесо
на  вал  насаживается  с помощью шпонки.

Вал вращается в подшипниках  4,  в месте прохода вала через корпус для  уплотнения устроены

сальники   5.   Вода   в   корпус   насоса   поступает   через   всасывающий   патрубок  6  и   попадает   в
центральную часть вращающегося рабочего колеса. Под действием лопаток  7  рабочего колеса  2
жидкость начинает вращаться и центробежной силой отбрасывается от центра к периферии колеса
в   спиральную   часть   корпуса   (в   турбинных   насосах   в  направляющий   аппарат)   и   далее   через
нагнетательный  патрубок  8  в  напорный   трубопровод.   В   результате   действия   лопаток   рабочего
колеса на частицы воды кинетическая энергия двигателя преобразуется в давление и  скоростной
напор струи.

Напор насоса измеряется в метрах столба перекачиваемой жидкости.
Всасывание   жидкости  происходит   вследствие   разрежения   перед
лопатками рабочего колеса.
Для   создания   большего   напора   и   лучшего  отекания   жидкости
лопатками придают специальную выпуклую форму, причем рабочее
колесо должно вращаться выпуклой стороной лопаток в направлении
нагнетания.
Центробежный   насос   должен   быть   оборудован   следующей
арматурой и  приборами (рис. 47): приемным обратным клапаном с
сеткой  1.  предназначенным   для   удержания   в   корпусе   и

всасывающем патрубке насоса  воды при его заливе перед пуском; сетка служит для задержания
крупных  взвесей,   плавающих   в   воде;   задвижкой  2  на   всасывающем   патрубке,   которая
устанавливается около насоса; вакуумметром 3 для измерения разрежения на всасывающей стороне.
Вакуумметр устанавливается на трубопроводе между задвижкой и корпусом насоса; краном  4  для
выпуска воздуха при заливе  (устанавливается в верхней части корпуса); обратным клапаном  5  на
напорном трубопроводе, предотвращающем движение воды через насос в  обратном направлении
при параллельной работе другого насоса; задвижкой  6  на напорном трубопроводе, предназначенной
для пуска в работу, остановки и регулирования производительности и напора насоса; манометром 7 на
напорном патрубке для измерения напора, развиваемого насосом; предохранительным клапаном (на
рисунке не указан) на напорном патрубке за задвижкой для защиты насоса, напорного патрубка и
трубопровода от гидравлических ударов; устройством 8 для залива насоса.

В связи с тем, что насосные установки часто включаются в основной  комплекс оборудования

для   регулирования   режимов   работы   различного  назначения,  они  могут   быть   оборудованы
разнообразными приборами автоматики.

Центробежные насосы классифицируют по:
1) числу колес [одноступенчатые (одноколесные), многоступенчатые  (многоколесные)];      кроме     того,

одноколесные    насосы    выполняют    с консольным расположением вала – консольные;

Рис. 46.

Рис. 47.

46

2) напору [низкого напора до 2 кгс/см

2

 (0,2 МН/м

2

), среднего напора от 2 до 6 кгс/см

2

 (от 0,2 до 0,6

МН/м

2

), высокого напора больше 6 кгс/см

2

 (0,6 МН/м

2

)];

3) способу подвода воды к рабочему колесу [с односторонним входом воды    на    рабочее    колесо,

с    двусторонним    входом    воды    (двойного всасывания)];

4) расположению вала (горизонтальные, вертикальные);
5)   способу   разъема   корпуса   (с   горизонтальным   разъемом   корпуса,   с  вертикальным   разъемом

корпуса);

6) способу отвода жидкости из рабочего колеса в спиральный канал корпуса     (спиральные     и

турбинные).   В   спиральных   насосах   жидкость отводится непосредственно в спиральный канал; в
турбинных жидкость, прежде  чем   попасть   в  спиральный   канал,   проходит  через  специальное
устройство – направляющий аппарат (неподвижное колесо с лопатками);

7) степени быстроходности рабочего колеса (тихоходные, нормальные, быстроходные);
8)   роду   перекачиваемой   жидкости   (водопроводные,   канализационные,  кислотные   и  щелочные,

нефтяные, землесосные и др.);

9)   способу   соединения   с   двигателем   [приводные   (с   редуктором   или   со  шкивом),

непосредственного   соединения   с   электродвигателем   с   помощью  муфт].   Насосы   со   шкивным
приводом встречаются в настоящее время редко.

4.3. Теоретическая производительность

центробежного насоса

Впервые   основное   уравнение   центробежных   насосов   было   выведено  членом   Петербургской

академии наук знаменитым математиком и механиком Л. Эйлером.

В центробежных насосах жидкость подводится к лопаткам рабочего колеса вдоль оси вала (рис.

48). При входе на лопатки происходит  отклонение струй от осевого направления к радиальному.
Жидкость на лопатки поступает с абсолютной скоростью 

1

c

, а на внешней окружности рабочего

колеса скорость ее достигает величины 

2

c

.

Частицы жидкости между лопатками рабочего колеса совершают сложное движение. Во-первых,

они  участвуют  во вращении  с  окружной  переносной скоростью  

u

  и, во-вторых, перемещаются

вдоль лопаток с относительной скоростью 

w

.

Для   упрощения   принимают,   что   движение   жидкости   является   струйным,   и  траектории

движения каждой частицы повторяют очертания лопаток. Такое  движение возможно было бы при
бесконечно большом числе лопаток.

Абсолютная скорость движения жидкости равна геометрической сумме переносной (окружной) и

относительной скоростей (параллелограмм скоростей на рис. 48)

w

u

c











.

(152)

Следует заметить, что окружная скорость  

u



  направлена по касательной  к той окружности, на

которой   расположена   частица,   а   относительная  скорость  

w



  направлена   по   касательной   к

поверхности лопатки в данной точке.

Радиальная составляющая абсолютной скорости на ободе рабочего колеса равна



sin

2





c

c

r





,

(154)

а окружная составляющая



cos

2





c

c

u





,

(155)

Рис. 48.

47

где 



– угол между направлением абсолютной скорости и касательной к окружности; 

r

 – индекс,

обозначающий «радиальная»; 

u

– индекс, обозначающий «окружная».

Индексы «1» и «2» приняты для обозначения величин соответственно на входе в рабочее колесо

и на выходе из него.

Окружная скорость рабочего колеса на выходе

60

2

2

n

D

u





,

где 

2

D

– диаметр рабочего колеса, м; 

n

– число оборотов в минуту.

Радиальную   составляющую   абсолютной   скорости   можно   определить  исходя   из   уравнения

неразрывности потока







2

2

2

b

D

Q

Q

c

m

m

r





,

(156)

где  

m

Q

–  теоретический расход жидкости, проходящий через колесо, м

3

/сек;  



–  живое сечение на

выходе из колеса, м

2

; 

2

b

– ширина рабочего колеса на выходе, м; 



– коэффициент стеснения потока

лопатками на выходе; его значение для малых насосов принимают равным 0,9 и для больших – 0,95.

Аналогично можно определить величины абсолютной скорости,  окружной  скорости,  угол между

направлением   относительной   скорости   и  касательной   на   входе   в   рабочее   колесо.   Абсолютная
скорость на входе зависит от конструктивных особенностей рабочего колеса; для большинства насосов
угол   входа   при   оптимальном   режиме   назначается   равным   90°   с   таким  расчетом,   чтобы   избежать
гидравлического удара; тогда окружная скорость на входе 

0

1



u

c

 (радиальный вход).

Коэффициент стеснения струи на входе по лабораторным исследованиям можно принять для

малых насосов равным 0,75, для больших – 0,83.

В   целях   предотвращения   гидравлического   удара   при   поступлении  жидкости   на   рабочее   колесо

необходимо, чтобы скорость ее не изменялась ни  по величине, ни по направлению, т. е. направление
относительной скорости  при входе должно совпадать с направлением изгиба тела лопатки. Практика и
опыт показывают, что при небольшом отклонении угла до 7-8° поток от лопаток не отрывается и
поэтому гидравлические потери на удар можно принимать равными нулю. А это позволяет лопатки
рабочего колеса у входа  выполнять несколько круче, чем из условия безударного входа. Кроме того,
входную кромку лопаток округляют.

После рассмотрения предварительных данных можно перейти к выводу основного уравнения

центробежного насоса.

Выше было принято,  что рабочее  колесо имеет бесконечно  большое  число лопаток, и работа

происходит без гидравлических потерь; это  позволяет  считать,  что весь поток в колесе состоит  из
одинаковых   элементарных   струек,   имеющих   форму   межлопаточного   пространства  колеса,   и   что
скорости во всех точках цилиндрической поверхности данного радиуса одинаковы.

Как известно, работа на перемещение жидкости равна

m

m

H

Q

A





,

где  



–   объемный   вес   жидкости;  

m

Q

–  теоретическая   производительность;  

m

H

–  теоретический

напор.

Рис. 49.

48