|
|
содержание .. 10 11 12 ..
НПБ 105-03
МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ ПРИКАЗ
Об утверждении норм пожарной безопасности "Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности" (НПБ 105-03) В соответствии с Федеральным законом от 21 декабря 1994 г. № 69-ФЗ "О пожарной безопасности" (Собрание законодательства Российской Федерации, 1994, № 35, ст. 3649; 1995, № 35, ст. 3503; 1996, № 17, ст. 1911; 1998, №4, ст. 430; 2000, № 46, ст. 4537; 2001, № 1 (ч. I), ст. 2, № 33, (ч. I), ст. 3413; 2002, № 1 (ч. I), ст. 2, № 30, ст. 3033; 2003, № 2, ст. 167) и Указом Президента Российской Федерации от 21 сентября 2002 г. № 1011 "Вопросы Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий" (Собрание законодательства Российской Федерации, 2002, № 38, ст. 3585) приказываю: 1. Утвердить прилагаемые нормы пожарной безопасности "Определение категорий помещений, зданий и наружных установок по взрывопожарной и пожарной опасности" (НПБ 105-03). 2. Настоящий приказ довести до заместителей Министра, начальников (руководителей) департаментов, начальника Главного управления Государственной противопожарной службы, начальников управлений и самостоятельного отдела центрального аппарата МЧС России, начальников региональных центров по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий, пожарно-технических научно-исследовательских и образовательных учреждений в установленном порядке. Министр С.К. Шойгу
НОРМЫ ПОЖАРНОЙ БЕЗОПАСНОСТИ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАТЕГОРИЙ ПОМЕЩЕНИЙ, ЗДАНИЙ И НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ НПБ 105-03 Разработаны Главным управлением Государственной противопожарной службы Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий (ГУГПС МЧС России) и Федеральным государственным учреждением «Всероссийский ордена "Знак Почета" научно-исследовательский институт противопожарной обороны» Министерства Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий (ФГУ ВНИИПО МЧС России). Внесены и подготовлены к утверждению нормативно-техническим отделом Главного управления Государственной противопожарной службы (ГУГПС МЧС России). Письмом Минюста России от 26.06.2003 г. № 07/6463-ЮД признаны не нуждающимися в государственной регистрации. Утверждены приказом МЧС России от 18.06.2003 г. № 314. Дата введения в действие - с момента опубликования. Взамен НПБ 105-95, НПБ 107-97. Настоящие нормы устанавливают методику определения категорий помещений и зданий (или частей зданий между противопожарными стенами - пожарных отсеков)1 производственного и складского назначения по взрывопожарной и пожарной опасности в зависимости от количества и пожаровзрывоопасных свойств находящихся (обращающихся) в них веществ и материалов с учетом особенностей технологических процессов размещенных в них производств, а также методику определения категорий наружных установок производственного и складского назначения2 по пожарной опасности. ________________ 1 Далее по тексту - помещений и зданий 2 Далее по тексту - наружные установки Методика определения категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности должна использоваться в проектно-сметной и эксплутационной документации на здания, помещения и наружные установки. Категории помещений и зданий предприятий и учреждений определяются на стадии проектирования зданий и сооружений в соответствии с настоящими нормами и ведомственными нормами технологического проектирования, утвержденными в установленном порядке. Требования норм к наружным установкам должны учитываться в проектах на строительство, расширение, реконструкцию и техническое перевооружение, при изменениях технологических процессов и при эксплуатации наружных установок. Наряду с настоящими нормами следует также руководствоваться положениями ведомственных норм технологического проектирования, касающихся категорирования наружных установок, утвержденных в установленном порядке. В области оценки взрывоопасности настоящие нормы выделяют категории взрывопожароопасных помещений и зданий, более детальная классификация которых по взрывоопасности и необходимые защитные мероприятия должны регламентироваться самостоятельными нормативными документами. Категории помещений и зданий, определенные в соответствии с настоящими нормами, следует применять для установления нормативных требований по обеспечению взрывопожарной и пожарной безопасности указанных помещений и зданий в отношении планировки и застройки, этажности, площадей, размещения помещений, конструктивных решений, инженерного оборудования. Настоящие нормы не распространяются: на помещения и здания для производства и хранения взрывчатых веществ (далее - ВВ), средств инициирования ВВ, здания и сооружения, проектируемые по специальным нормам и правилам, утвержденным в установленном порядке; на наружные установки для производства и хранения ВВ, средств инициирования ВВ, наружные установки, проектируемые по специальным нормам и правилам, утвержденным в установленном порядке, а также на оценку уровня взрывоопасности наружных установок. Термины и их определения приняты в соответствии с нормативными документами по пожарной безопасности. Под термином «Наружная установка» в настоящих нормах понимается комплекс аппаратов и технологического оборудования, расположенных вне зданий, с несущими и обслуживающими конструкциями. 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1. По взрывопожарной и пожарной опасности помещения подразделяются на категории А, Б, В1 — В4, Г и Д, а здания - на категории А, Б, В, Г и Д. По пожарной опасности наружные установки подразделяются на категории Ан, Бн, Вн, Гн и Дн. 2. Категории взрывопожарной и пожарной опасности помещений и зданий определяются для наиболее неблагоприятного в отношении пожара или взрыва периода, исходя из вида находящихся в аппаратах и помещениях горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, особенностей технологических процессов. Категории пожарной опасности наружных установок определяются, исходя из вида находящихся в наружных установках горючих веществ и материалов, их количества и пожароопасных свойств, особенностей технологических процессов. 3. Определение пожароопасных свойств веществ и материалов производится на основании результатов испытаний или расчетов по стандартным методикам с учетом параметров состояния (давления, температуры и т.д.). Допускается использование справочных данных, опубликованных головными научно-исследовательскими организациями в области пожарной безопасности или выданных Государственной службой стандартных справочных данных. Допускается использование показателей пожарной опасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту. 2. КАТЕГОРИИ ПОМЕЩЕНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ 4. Категории помещений по взрывопожарной и пожарной опасности принимаются в соответствии с табл. 1. 5. Определение категорий помещений следует осуществлять путем последовательной проверки принадлежности помещения к категориям, приведенным в табл. 1, от высшей (А) к низшей (Д).
Таблица 1
3. МЕТОДЫ РАСЧЕТА КРИТЕРИЕВ ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ПОМЕЩЕНИЙ Выбор и обоснование расчетного варианта6. При расчете значений критериев взрывопожарной опасности в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором во взрыве участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий взрыва. В случае если использование расчетных методов не представляется возможным, допускается определение значений критериев взрывопожарной опасности на основании результатов соответствующих научно-исследовательских работ, согласованных и утвержденных в установленном порядке. 7. Количество поступивших в помещение веществ, которые могут образовать взрывоопасные газовоздушные или паровоздушные смеси, определяется исходя из следующих предпосылок: а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п. 6; б) все содержимое аппарата поступает в помещение; в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потокам в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае исходя из реальной обстановки и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии. Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным: времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов; 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении. Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых время отключения превышает приведенные выше значения. Под «временем срабатывания» и «временем отключения» следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления газа или жидкости в помещение. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения. В исключительных случаях в установленном порядке допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением соответствующих федеральных министерств и других федеральных органов исполнительной власти по согласованию с Госгортехнадзором России на подконтрольных ему производствах и предприятиях и МЧС России; г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на пол определяется (при отсутствии справочных данных) исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70 % и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,5 м2, а остальных жидкостей — на 1 м2 пола помещения; д) происходит также испарение жидкости из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей; е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с. 8. Количество пыли, которое может образовать взрывоопасную смесь, определяется из следующих предпосылок: а) расчетной аварии предшествовало пыленакопление в производственном помещении, происходящее в условиях нормального режима работы (например, вследствие пылевыделения из негерметичного производственного оборудования); б) в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в помещение всей находившейся в аппарате пыли. 9. Свободный объем помещения определяется как разность между объемом помещения и объемом, занимаемым технологическим оборудованием. Если свободный объем помещения определить невозможно, то его допускается принимать условно равным 80 % геометрического объема помещения. Расчет избыточного давления взрыва для горючих газов, паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей 10. Избыточное давление взрыва DР для индивидуальных горючих веществ, состоящих из атомов С, Н, О, N, С1, Вr, I, F, определяется по формуле (1) где Рmax — максимальное давление взрыва стехиометрической газовоздушной или паровоздушной смеси в замкнутом объеме, определяемое экспериментально или по справочным данным в соответствии с требованиями п. 3. При отсутствии данных допускается принимать Рmax равным 900 кПа; Р0 — начальное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); т — масса горючего газа (ГГ) или паров легковоспламеняющихся (ЛВЖ) и горючих жидкостей (ГЖ), вышедших в результате расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле (6), а для паров ЛВЖ и ГЖ по формуле (11), кг; Z — коэффициент участия горючего во взрыве, который может быть рассчитан на основе характера распределения газов и паров в объеме помещения согласно приложению. Допускается принимать значение Z по табл. 2; Vсв — свободный объем помещения, м3; rг.п — плотность газа или пара при расчетной температуре tp, кг×м-3, вычисляемая по формуле (2) где М— молярная масса, кг×кмоль-1; V0 — мольный объем, равный 22,413 м3×кмоль-1; tp — расчетная температура, °С. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tp по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61°С; ССТ — стехиометрическая концентрация ГГ или паров ЛВЖ и ГЖ, % (об.), вычисляемая по формуле (3) где — стехиометрический коэффициент кислорода в реакции сгорания; nC, nH, nO, nX ¾ число атомов С, Н, О и галоидов в молекуле горючего; Кн — коэффициент, учитывающий негерметичность помещения и неадиабатичность процесса горения. Допускается принимать Кн равным 3. Таблица 2
11. Расчет DР для индивидуальных веществ, кроме упомянутых в п. 10, а также для смесей может быть выполнен по формуле (4) где НТ — теплота сгорания, Дж×кг-1; rв — плотность воздуха до взрыва при начальной температуре Т0, кг×м-3; Ср — теплоемкость воздуха, Дж×кг-1×К-1 (допускается принимать равной 1,01×103 Дж× кг-1×К-1); Т0 — начальная температура воздуха, К. 12. В случае обращения в помещении горючих газов, легковоспламеняющихся или горючих жидкостей при определении значения массы т, входящей в формулы (1) и (4), допускается учитывать работу аварийной вентиляции, если она обеспечена резервными вентиляторами, автоматическим пуском при превышении предельно допустимой взрывобезопасной концентрации и электроснабжением по первой категории надежности (ПУЭ), при условии расположения устройств для удаления воздуха из помещения в непосредственной близости от места возможной аварии. При этом массу m горючих газов или паров легковоспламеняющихся или горючих жидкостей, нагретых до температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент К, определяемый по формуле К = А·Т + 1, (5) где А — кратность воздухообмена, создаваемого аварийной вентиляцией, с-1; Т — продолжительность поступления горючих газов и паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в объем помещения, с (принимается по п. 7). 13. Масса m, кг, поступившего в помещение при расчетной аварии газа, определяется по формуле т = (Va + VT) rr, (6) где Vа — объем газа, вышедшего из аппарата, м3; VT — объем газа, вышедшего из трубопроводов, м3. При этом Vа = 0,01Р1V, (7) где P1 — давление в аппарате, кПа; V — объем аппарата, м3; VТ = V1Т + V2Т, (8) где V1Т — объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3; V2Т — объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3; V1Т = qT, (9) q — расход газа, определяемый в соответствии с технологическим регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температуры газовой среды и т.д., м3×с-1; Т — время, определяемое по п. 7, с; , (10) где P2 — максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа, r — внутренний радиус трубопроводов, м; L — длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м. 14. Масса паров жидкости m, поступивших в помещение при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения т = тр + темк + тсв.окр., (11) где mр — масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; темк — масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, кг; тсв.окр — масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг. При этом каждое из слагаемых в формуле (11) определяется по формуле m = W Fи T, (12) где W — интенсивность испарения, кг×с-1×м-2; Fи — площадь испарения, м2, определяемая в соответствии с п. 7 в зависимости от массы жидкости тп, вышедшей в помещение. Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (11) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работ. 15. Масса mр, кг, вышедшей в помещение жидкости определяется в соответствии с п. 7. 16. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых выше температуры окружающей среды ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле W = 10-6 h Pн, (13) где h — коэффициент, принимаемый по табл. 3 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; Рн — давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости tр, определяемое по справочным данным в соответствии с требованиями п. 3, кПа. Таблица 3
Расчет избыточного давления взрыва для горючих пылей 17. Расчет избыточного давления взрыва DР, кПа, производится по формуле (4), где коэффициент Z участия взвешенной пыли во взрыве рассчитывается по формуле Z = 0,5 F, (14) где F — массовая доля частиц пыли размером менее критического, с превышением которого аэровзвесь становится взрывобезопасной, т.е. неспособной распространять пламя. В отсутствие возможности получения сведений для оценки величины Z допускается принимать Z = 0,5. 18. Расчетная масса взвешенной в объеме помещения пыли m, кг, образовавшейся в результате аварийной ситуации, определяется по формуле т = твз + тав, (15) где твз — расчетная масса взвихрившейся пыли, кг; тав — расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, кг. 19. Расчетная масса взвихрившейся пыли mвз определяется по формуле твз = Квз тп, (16) где Квз — доля отложившейся в помещении пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. При отсутствии экспериментальных сведений о величине Квз допускается полагать Квз = 0,9; тп — масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг. 20. Расчетная масса пыли, поступившей в помещение в результате аварийной ситуации, mав, определяется по формуле тав = (тап + q·Т)Кп, (17) где тап — масса горючей пыли, выбрасываемой в помещение из аппарата, кг; q — производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, кг×с-1; Т — время отключения, определяемое по п.7 в), с; Кп — коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата в помещение. При отсутствии экспериментальных сведений о величине Кп допускается полагать: для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм — Кп = 0,5; для пылей с дисперсностью менее 350 мкм — Кп = 1,0. Величина тап принимается в соответствии с пп. 6 и 8. 21. Масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии определяется по формуле (18) где КГ — доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; т1 — масса пыли, оседающей на труднодоступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между генеральными уборками, кг; т2 — масса пыли, оседающей на доступных для уборки поверхностях в помещении за период времени между текущими уборками, кг; Ку ¾ коэффициент эффективности пылеуборки. Принимается при ручной пылеуборке: сухой — 0,6; влажной — 0,7. При механизированной вакуумной уборке: пол ровный — 0,9; пол с выбоинами (до 5 % площади) — 0,7. Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие поверхности в производственных помещениях, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки местами являются поверхности, пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок (ежесменно, ежесуточно и т.п.). 22. Масса пыли mi (i = 1,2), оседающей на различных поверхностях в помещении за межуборочный период, определяется по формуле mi = Мi (1 - a)bi, (i = 1,2) (19) где М1 = — масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между генеральными пылеуборками, кг; М1j — масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг; М2 = — масса пыли, выделяющаяся в объем помещения за период времени между текущими пылеуборками, кг; М2j — масса пыли, выделяемая единицей пылящего оборудования за указанный период, кг; a — доля выделяющейся в объем помещения пыли, которая удаляется вытяжными вентиляционными системами. При отсутствии экспериментальных сведений о величине a полагают a = 0; b1, b2 ¾ доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей соответственно на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях помещения (b1 + b2 = 1). При отсутствии сведений о величине коэффициентов b1 и b2 допускается полагать b1 = 1, b2=0. 23. Величина Мi (i = 1,2) может быть также определена экспериментально (или по аналогии с действующими образцами производств) в период максимальной загрузки оборудования по формуле Мi = , (i = 1,2) (20) где G1j, G2j — интенсивность пылеотложений соответственно на труднодоступных F1j (м2) и доступных F2j (м2) площадях, кг×м-2с-1; t1, t2 — промежуток времени соответственно между генеральными и текущими пылеуборками, с. Определение категорий В1 — В4 помещений 24. Определение пожароопасной категории помещения осуществляется путем сравнения максимального значения удельной временной пожарной нагрузки (далее по тексту — пожарная нагрузка) на любом из участков с величиной удельной пожарной нагрузки, приведенной в табл. 4. Таблица 4
25. При пожарной нагрузке, включающей в себя различные сочетания (смесь) горючих, трудногорючих жидкостей, твердых горючих и трудногорючих веществ и материалов в пределах пожароопасного участка, пожарная нагрузка Q, МДж, определяется по формуле (21) где Gi — количество i-го материала пожарной нагрузки, кг; — низшая теплота сгорания i-го материала пожарной нагрузки, МДж×кг-1. Удельная пожарная нагрузка g, МДж×м-2, определяется из соотношения , (22) где S — площадь размещения пожарной нагрузки, м2 (но не менее 10 м2). В помещениях категорий В1 — В4 допускается наличие нескольких участков с пожарной нагрузкой, не превышающей значений, приведенных в табл. 4. В помещениях категории В4 расстояния между этими участками должны быть более предельных. В табл. 5 приведены рекомендуемые значения предельных расстояний lпр в зависимости от величины критической плотности падающих лучистых потоков qкр, кВт/м-2, для пожарной нагрузки, состоящей из твердых горючих и трудногорючих материалов. Значения lпр, приведенные в табл. 5, рекомендуются при условии, если Н > 11 м; если Н < 11 м, то предельное расстояние определяется как l= lпр + (11 - Н), где lпр — определяется из табл. 5, Н — минимальное расстояние от поверхности пожарной нагрузки до нижнего пояса ферм перекрытия (покрытия), м. Таблица 5
Значения qкр для некоторых материалов пожарной нагрузки приведены в табл. 6. Таблица 6
Если пожарная нагрузка состоит из различных материалов, то значение qкр определяется по материалу с минимальным значением qкр. Для материалов пожарной нагрузки с неизвестными значениями qкр значения предельных расстояний принимаются lпр ³ 12 м. Для пожарной нагрузки, состоящей из ЛВЖ или ГЖ, рекомендуемое расстояние lпр между соседними участками размещения (разлива) пожарной нагрузки рассчитывается по формулам lпр ³ 15 м при Н ³ 11, (23) lпр ³ 26 - H при Н < 11. (24) Если при определении категорий В2 или В3 количество пожарной нагрузки Q, определенное по формуле 21, отвечает неравенству Q ³ 0,64 gт Н2, то помещение будет относиться к категориям В1 или В2 соответственно. Здесь gт=2200 МДж·м2 при 1401 МДж·м2 £ g £ 2200 МДж·м2 и gт=1400 МДж·м2 при 181 МДж·м2£ g £ 1400 МДж·м2. Определение избыточного давления взрыва для веществ и материалов, способных взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом 26. Расчетное избыточное давление взрыва DР для веществ и материалов, способных взрываться и гореть при взаимодействии с водой, кислородом воздуха или друг с другом, определяется по приведенной выше методике, полагая Z = 1 и принимая в качестве величины НТ энергию, выделяющуюся при взаимодействии (с учетом сгорания продуктов взаимодействия до конечных соединений), или экспериментально в натурных испытаниях. В случае когда определить величину DР не представляется возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа. Определение избыточного давления взрыва для взрывоопасных смесей, содержащих горючие газы (пары) и пыли 27. Расчетное избыточное давление взрыва DР для гибридных взрывоопасных смесей, содержащих горючие газы (пары) и пыли, определяется по формуле DР = DР1 + DР2, (25) где DР1 — давление взрыва, вычисленное для горючего газа (пара) в соответствии с пп. 10 и 11. DР2 — давление взрыва, вычисленное для горючей пыли в соответствии с п. 17. 4. КАТЕГОРИИ ЗДАНИЙ ПО ВЗРЫВОПОЖАРНОЙ И ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ 28. Здание относится к категории А, если в нем суммарная площадь помещений категории А превышает 5 % площади всех помещений или 200 м2. Допускается не относить здание к категории А, если суммарная площадь помещений категории А в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м2) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 29. Здание относится к категории Б, если одновременно выполнены два условия: здание не относится к категории А; суммарная площадь помещений категорий А и Б превышает 5 % суммарной площади всех помещений или 200 м2. Допускается не относить здание к категории Б, если суммарная площадь помещений категорий А и Б в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 1000 м2) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 30. Здание относится к категории В, если одновременно выполнены два условия: здание не относится к категориям А или Б; суммарная площадь помещений категорий А, Б и В превышает 5 % (10%, если в здании отсутствуют помещения категорий А и Б) суммарной площади всех помещений. Допускается не относить здание к категории В, если суммарная площадь помещений категорий А, Б и В в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 3500 м2) и эти помещения оборудуются установками автоматического пожаротушения. 31. Здание относится к категории Г, если одновременно выполнены два условия: здание не относится к категориям А, Б или В; суммарная площадь помещений категорий А, Б, В и Г превышает 5 % суммарной площади всех помещений. Допускается не относить знание к категории Г, если суммарная площадь помещений категорий А, Б, В и Г в здании не превышает 25 % суммарной площади всех размещенных в нем помещений (но не более 5000 м2) и помещения категорий А, Б, В оборудуются установками автоматического пожаротушения. 32. Здание относится к категории Д, если оно не относится к категориям А, Б, В или Г. 5. КАТЕГОРИИ НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК ПО ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ 33. Категории наружных установок по пожарной опасности принимаются в соответствии с табл. 7. 34. Определение категорий наружных установок следует осуществлять путем последовательной проверки их принадлежности к категориям, приведенным в табл. 7, от высшей (Ан) к низшей (Дн). 35. В случае, если из-за отсутствия данных представляется невозможным оценить величину индивидуального риска, допускается использование вместо нее следующих критериев. Таблица 7
Для категорий Ан и Бн: - горизонтальный размер зоны, ограничивающей газопаровоздушные смеси с концентрацией горючего выше нижнего концентрационного предела распространения пламени (НКПР), превышает 30 м (данный критерий применяется только для горючих газов и паров) и/или расчетное избыточное давление при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 5 кПа. Для категории Вн: - интенсивность теплового излучения от очага пожара веществ и/или материалов, указанных для категории Вн, на расстоянии 30 м от наружной установки превышает 4 кВт/м2. 6. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ НАРУЖНЫХ УСТАНОВОК МЕТОД РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ДЛЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ Выбор и обоснование расчетного варианта 36. Выбор расчетного варианта следует осуществлять с учетом годовой частоты реализации и последствий тех или иных аварийных ситуаций. В качестве расчетного для вычисления критериев пожарной опасности для горючих газов и паров следует принимать вариант аварии, для которого произведение годовой частоты реализации этого варианта Qw и расчетного избыточного давления DР при сгорании газопаровоздушных смесей в случае реализации указанного варианта максимально, то есть: G = Qw×DP = max. (26) Расчет величины G производится следующим образом: а) рассматриваются различные варианты аварии и определяются из статистических данных или на основе годовой частоты аварий со сгоранием газопаровоздушных смесей Qwi для этих вариантов; б) для каждого из рассматриваемых вариантов определяются по изложенной ниже методике значения расчетного избыточного давления DPi; в) вычисляются величины Gi = Qwi·DPi для каждого из рассматриваемых вариантов аварии, среди которых выбирается вариант с наибольшим значением Gi; г) в качестве расчетного для определения критериев пожарной опасности принимается вариант, в котором величина Giмаксимальна. При этом количество горючих газов и паров, вышедших в атмосферу, рассчитывается, исходя из рассматриваемого сценария аварии с учетом пунктов 38-43. 37. При невозможности реализации описанного выше метода в качестве расчетного следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в образовании горючих газопаровоздушных смесей участвует наибольшее количество газов и паров, наиболее опасных в отношении последствий сгорания этих смесей. В этом случае количество газов и паров, вышедших в атмосферу, рассчитывается в соответствии с пунктами 38-43. 38. Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие газовоздушные или паровоздушные смеси, определяется, исходя из следующих предпосылок: а) происходит расчетная авария одного из аппаратов согласно п. 36 или п. 37 (в зависимости от того, какой из подходов к определению расчетного варианта аварии принят за основу); б) все содержимое аппарата поступает в окружающее пространство; в) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих аппарат по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии. Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным: - времени срабатывания систем автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с); - 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; - 300 с при ручном отключении. Не допускается использование технических средств для отключения трубопроводов, для которых время отключения превышает приведенные выше значения. Под “временем срабатывания” и “временем отключения” следует понимать промежуток времени от начала возможного поступления горючего вещества из трубопровода (перфорация, разрыв, изменение номинального давления и т.п.) до полного прекращения поступления газа или жидкости в окружающее пространство. Быстродействующие клапаны-отсекатели должны автоматически перекрывать подачу газа или жидкости при нарушении электроснабжения. В исключительных случаях в установленном порядке допускается превышение приведенных выше значений времени отключения трубопроводов специальным решением соответствующих министерств или ведомств по согласованию с Госгортехнадзором России на подконтрольных ему производствах и предприятиях и МЧС России; г) происходит испарение с поверхности разлившейся жидкости; площадь испарения при разливе на горизонтальную поверхность определяется (при отсутствии справочных или иных экспериментальных данных), исходя из расчета, что 1 л смесей и растворов, содержащих 70% и менее (по массе) растворителей, разливается на площади 0,10 м2, а остальных жидкостей - на 0,15 м2; д) происходит также испарение жидкостей из емкостей, эксплуатируемых с открытым зеркалом жидкости, и со свежеокрашенных поверхностей; е) длительность испарения жидкости принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с. 39. Масса газа m, кг, поступившего в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле m = (Va + VТ)·rГ, (27) где Va - объем газа, вышедшего из аппарата, м3; VТ - объем газа вышедшего из трубопровода, м3; rГ - плотность газа, кг×м-3. При этом Va = 0,01·Р1·V, (28) где Р1 - давление в аппарате, кПа; V -объем аппарата, м3; VТ = V1Т + V2Т, (29) где V1Т - объем газа, вышедшего из трубопровода до его отключения, м3; V2Т - объем газа, вышедшего из трубопровода после его отключения, м3; V1Т = q× Т, (30) где q - расход газа, определяемый в соответствии с технологическим регламентом в зависимости от давления в трубопроводе, его диаметра, температуры газовой среды и т.д., м3×с-1; Т - время, определяемое по п. 38, с; (31) где Р2 - максимальное давление в трубопроводе по технологическому регламенту, кПа; r - внутренний радиус трубопроводов, м; L - длина трубопроводов от аварийного аппарата до задвижек, м. 40. Масса паров жидкости m, кг, поступивших в окружающее пространство при наличии нескольких источников испарения (поверхность разлитой жидкости, поверхность со свеженанесенным составом, открытые емкости и т.п.), определяется из выражения m = mр + mемк + mсв.окр + mпер, (32) где mр - масса жидкости, испарившейся с поверхности разлива, кг; mемк - масса жидкости, испарившейся с поверхностей открытых емкостей, кг; mсв.окр - масса жидкости, испарившейся с поверхностей, на которые нанесен применяемый состав, кг; mпер - масса жидкости, испарившейся в окружающее пространство в случае ее перегрева, кг. При этом каждое из слагаемых (mр, mемк, mсв.окp) в формуле (32) определяют из выражения m = W × Fи · Т, (33) где W - интенсивность испарения, кг×с-1×м-2; Fи - площадь испарения, м2, определяемая в соответствии с п. 38 в зависимости от массы жидкости mп, вышедшей в окружающее пространство; Т - продолжительность поступления паров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей в окружающее пространство согласно п.38, с. Величину mпер определяют по формуле (при Та > Ткип) (34) где mп - масса вышедшей перегретой жидкости, кг; Ср -удельная теплоемкость жидкости при температуре перегрева жидкости Та, Дж×кг-1×К-1; Та - температура перегретой жидкости в соответствии с технологическим регламентом в технологическом аппарате или оборудовании, К; Ткип - нормальная температура кипения жидкости, К; Lисп - удельная теплота испарения жидкости при температуре перегрева жидкости Та, Дж×кг-1. Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле (32) введением дополнительного слагаемого, учитывающего общую массу поступившей жидкости от распыляющих устройств, исходя из продолжительности их работы. 41. Масса mП вышедшей жидкости, кг, определяется в соответствии с п. 38. 42. Интенсивность испарения W определяется по справочным и экспериментальным данным. Для ненагретых ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать W по формуле , (35) где М - молярная масса, г×моль-1; Рн - давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое по справочным данным в соответствии с требованиями п. 3, кПа. 43. Для сжиженных углеводородных газов (СУГ) при отсутствии данных допускается рассчитывать удельную массу испарившегося СУГ mсуг из пролива, кг×м-2, по формуле (36) где М - молярная масса СУГ, кг×моль-1; Lисп - мольная теплота испарения СУГ при начальной температуре СУГ Тж, Дж×моль-1; Т0 - начальная температура материала, на поверхность которого разливается СУГ, К; Тж - начальная температура СУГ, К; lтв - коэффициент теплопроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, Вт×м-1×К-1; - коэффициент температуропроводности материала, на поверхность которого разливается СУГ, м2×с-1; Ств - теплоемкость материала, на поверхность которого разливается СУГ, Дж×кг-1×К-1; rтв - плотность материала, на поверхность которого разливается СУГ, кг×м-3; t - текущее время, с, принимаемое равным времени полного испарения СУГ, но не более 3600 с; - число Рейнольдса; U - скорость воздушного потока, м×с-1; - характерный размер пролива СУГ, м; vв - кинематическая вязкость воздуха, м2×с-1; lв - коэффициент теплопроводности воздуха, Вт×м-1×К-1. Формула 38 справедлива для СУГ с температурой Тж £ Ткип. При температуре СУГ Тж > Ткип дополнительно рассчитывается масса перегретых СУГ mпер по формуле 34. Расчет горизонтальных размеров зон, ограничивающих газо- и паровоздушные смеси с концентрацией горючего выше НКПР, при аварийном поступлении горючих газов и паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей в открытое пространство 44. Горизонтальные размеры зоны, м, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (Снкпр), вычисляют по формулам: - для горючих газов (ГГ): , (37) - для паров ненагретых легковоспламеняющихся жидкостей (ЛВЖ): , (38) , где mг - масса поступивших в открытое пространство ГГ при аварийной ситуации, кг; rг - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг×м-3 ; mп - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время полного испарения, но не более 3600 с, кг; rп - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг×м-3; Рн - давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа; К - коэффициент, принимаемый равным К=Т/3600 для ЛВЖ; Т- продолжительность поступления паров ЛВЖ в открытое пространство, с; Снкпр - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров ЛВЖ, % (об.); M - молярная масса, кг×кмоль-1; V0 - мольный объем, равный 22,413 м3×кмоль-1; tр - расчетная температура, °С. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне или максимальную возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации. Если такого значения расчетной температуры tр по каким-либо причинам определить не удается, допускается принимать ее равной 61 °С. 45. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры аппаратов, установок, трубопроводов и т.п. Во всех случаях значение Rнкпр должно быть не менее 0,3 м для ГГ и ЛВЖ. Расчет избыточного давления и импульса волны давления при сгорании смесей горючих газов и паров с воздухом в открытом пространстве 46. Исходя из рассматриваемого сценария аварии, определяется масса m, кг, горючих газов и (или) паров, вышедших в атмосферу из технологического аппарата в соответствии с пунктами 38-43. 47. Величину избыточного давления DР, кПа, развиваемого при сгорании газопаровоздушных смесей, определяют по формуле , (39) где Р0 - атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101 кПа); r - расстояние от геометрического центра газопаровоздушного облака, м; mпр - приведенная масса газа или пара, кг, вычисляется по формуле , (40) где Qсг - удельная теплота сгорания газа или пара, Дж×кг-1; Z- коэффициент участия горючих газов и паров в горении, который допускается принимать равным 0,1; Q0 - константа, равная 4,52×106 Дж×кг-1; m - масса горючих газов и (или) паров, поступивших в результате аварии в окружающее пространство, кг. 48. Величину импульса волны давления i, Па×с, вычисляют по формуле . (41) МЕТОД РАСЧЕТА ЗНАЧЕНИЙ КРИТЕРИЕВ ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ ДЛЯ ГОРЮЧИХ ПЫЛЕЙ 49. В качестве расчетного варианта аварии для определения критериев пожарной опасности для горючих пылей следует выбирать наиболее неблагоприятный вариант аварии или период нормальной работы аппаратов, при котором в горении пылевоздушной смеси участвует наибольшее количество веществ или материалов, наиболее опасных в отношении последствий такого горения. 50. Количество поступивших веществ, которые могут образовывать горючие пылевоздушные смеси, определяется, исходя из предпосылки о том, что в момент расчетной аварии произошла плановая (ремонтные работы) или внезапная разгерметизация одного из технологических аппаратов, за которой последовал аварийный выброс в окружающее пространство находившейся в аппарате пыли. 51. Расчетная масса пыли, поступившей в окружающее пространство при расчетной аварии, определяется по формуле М = Мвз + Мав, (42) где М - расчетная масса поступившей в окружающее пространство горючей пыли, кг, Мвз - расчетная масса взвихрившейся пыли, кг; Мав - расчетная масса пыли, поступившей в результате аварийной ситуации, кг. 52. Величина Мвз определяется по формуле Мвз = Кг · Квз · Мп, (43) где Кг - доля горючей пыли в общей массе отложений пыли; Квз - доля отложенной вблизи аппарата пыли, способной перейти во взвешенное состояние в результате аварийной ситуации. В отсутствие экспериментальных данных о величине Квз допускается принимать Квз = 0,9; Мп - масса отложившейся вблизи аппарата пыли к моменту аварии, кг. 53. Величина Мав определяется по формуле Мав = (Мап + q · Т) · Кп, (44) где Мап - масса горючей пыли, выбрасываемой в окружающее пространство при разгерметизации технологического аппарата, кг; при отсутствии ограничивающих выброс пыли инженерных устройств следует полагать, что в момент расчетной аварии происходит аварийный выброс в окружающее пространство всей находившейся в аппарате пыли; q - производительность, с которой продолжается поступление пылевидных веществ в аварийный аппарат по трубопроводам до момента их отключения, кг×с-1; Т - расчетное время отключения, с, определяемое в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки. Следует принимать равным времени срабатывания системы автоматики, если вероятность ее отказа не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов (но не более 120 с); 120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов; 300 с при ручном отключении; Кп - коэффициент пыления, представляющий отношение массы взвешенной в воздухе пыли ко всей массе пыли, поступившей из аппарата. В отсутствие экспериментальных данных о величине Кп допускается принимать: 0,5 - для пылей с дисперсностью не менее 350 мкм; 1,0 - для пылей с дисперсностью менее 350 мкм. 54. Избыточное давление DР для горючих пылей рассчитывается следующим образом: а) определяют приведенную массу горючей пыли mпр, кг, по формуле mпр = M · Z · Hт/Hто, (45) где M - масса горючей пыли, поступившей в результате аварии в окружающее пространство, кг; Z - коэффициент участия пыли в горении, значение которого допускается принимать равным 0,1. В отдельных обоснованных случаях величина Z может быть снижена, но не менее чем до 0,02; Hт - теплота сгорания пыли, Дж×кг-1; Hто - константа, принимаемая равной 4,6 · 106 Дж×кг-1; б) вычисляют расчетное избыточное давление DР, кПа, по формуле , (46) где r - расстояние от центра пылевоздушного облака, м. Допускается отсчитывать величину r от геометрического центра технологической установки; Р0 - атмосферное давление, кПа. 55. Величину импульса волны давления i, Па·с, вычисляют по формуле . (47) МЕТОД РАСЧЕТА ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ 56. Интенсивность теплового излучения рассчитывают для двух случаев пожара (или для того из них, который может быть реализован в данной технологической установке): - пожар проливов ЛВЖ, ГЖ или горение твердых горючих материалов (включая горение пыли); - “огненный шар” - крупномасштабное диффузионное горение, реализуемое при разрыве резервуара с горючей жидкостью или газом под давлением с воспламенением содержимого резервуара. Если возможна реализация обоих случаев, то при оценке значений критерия пожарной опасности учитывается наибольшая из двух величин интенсивности теплового излучения. 57. Интенсивность теплового излучения q, кВт·м-2, для пожара пролива жидкости или при горении твердых материалов вычисляют по формуле q = Еf · Fq · t, (48) где Еf - среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени, кВт·м-2; Fq - угловой коэффициент облученности; t - коэффициент пропускания атмосферы. Значение Еf принимается на основе имеющихся экспериментальных данных. Для некоторых жидких углеводородных топлив указанные данные приведены в табл. 8. При отсутствии данных допускается принимать величину Еf равной: 100кВт×м-2 для СУГ, 40 кВт×м-2 для нефтепродуктов, 40 кВт×м-2 для твердых материалов. Таблица 8 Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких углеводородных топлив
Рассчитывают эффективный диаметр пролива d, м, по формуле (49) где F площадь пролива, м2. Вычисляют высоту пламени Н, м, по формуле , (50) где М - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг×м-2×с-1; rВ - плотность окружающего воздуха, кг×м-3; g = 9,81 м×с-2 - ускорение свободного падения. Определяют угловой коэффициент облученности Fq по формулам: (51) где Fv, Fн - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые с помощью выражений: ; (52) ;(53) ; (54) ; (55) ; (56) , (57) где r - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м. Определяют коэффициент пропускания атмосферы по формуле t = ехр [-7,0×10-4×(r - 0,5d)]. (58) 58. Интенсивность теплового излучения q, кВт×м-2, для “огненного шара” вычисляют по формуле (48). Величину Еf определяют на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать Еf равным 450 кВт×м-2. Значение Fq вычисляют по формуле (59) где Н - высота центра “огненного шара”, м; Ds - эффективный диаметр “огненного шара”, м; r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром “огненного шара”, м. Эффективный диаметр “огненного шара” Ds определяют по формуле Ds = 5,33 m0,327, (60) где m - масса горючего вещества, кг. Величину Н определяют в ходе специальных исследований. Допускается принимать величину Н равной Ds/2. Время существования “огненного шара” ts, с, определяют по формуле ts = 0,92m0,303. (61) Коэффициент пропускания атмосферы t рассчитывают по формуле . (62) 7. МЕТОД ОЦЕНКИ ИНДИВИДУАЛЬНОГО РИСКА 59. Настоящий метод применим для расчета величины индивидуального риска (далее по тексту - риска) на наружных установках при возникновении таких поражающих факторов, как избыточное давление, развиваемое при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей, и тепловое излучение при сгорании веществ и материалов. 60. Величину индивидуального риска RB при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей рассчитывают по формуле (63) где QBi - годовая частота возникновения i-й аварии с горением газо-, паро- или пылевоздушной смеси на рассматриваемой наружной установке, 1/год; QBПi - условная вероятность поражения человека, находящегося на заданном расстоянии от наружной установки, избыточным давлением при реализации указанной аварии i-го типа; n - количество типов рассматриваемых аварий. Значения QBi определяют из статистических данных или на основе методик, изложенных в нормативных документах, утвержденных в установленном порядке. В формуле (63) допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную аварию, величина QB для которой принимается равной годовой частоте возникновения пожара с горением газо-, паро- или пылевоздушных смесей на наружной установке по нормативным документам, утвержденным в установленном порядке, а значение QBП вычислять, исходя из массы горючих веществ, вышедших в атмосферу, в соответствии с пп. 37-43. 61. Величину индивидуального риска RП при возможном сгорании веществ и материалов, указанных в табл.7 для категории Вн, рассчитывают по формуле , (64) где Qfi – годовая частота возникновения пожара на рассматриваемой наружной установке в случае аварии i-го типа, 1/год; QfПi - условная вероятность поражения человека, находящегося на заданном расстоянии от наружной установки, тепловым излучением при реализации аварии i-го типа; n - количество типов рассматриваемых аварий. Значение Qfi определяют из статистических данных или на основе методик, изложенных в нормативных документах, утвержденных в установленном порядке. В формуле (64) допускается учитывать только одну наиболее неблагоприятную аварию, величина Qf для которой принимается равной годовой частоте возникновения пожара на наружной установке по нормативным документам, утвержденным в установленном порядке, а значение Qfп вычислять, исходя из массы горючих веществ, вышедших в атмосферу, в соответствии с пунктами 37-43. 62. Условную вероятность QBПi поражения человека избыточным давлением при сгорании газо-, паро- или пылевоздушных смесей на расстоянии r от эпицентра определяют следующим образом: - вычисляют избыточное давление DР и импульс i по методам, описанным в разделе 6 (методы расчета значений критериев пожарной опасности для горючих газов и паров или метод расчета значений критериев пожарной опасности для горючих пылей); - исходя из значений DР и i, вычисляют величину “пробит” - функции Рr по формуле Рr = 5 - 0,26 · ln(V), (65) где (66) где DР - избыточное давление, Па; i- импульс волны давления, Па×с; - с помощью табл. 9 определяют условную вероятность поражения человека. Например, при значении Рr = 2,95 значение Qвп = 2 % = 0,02, а при Рr = 8,09 значение Qвп = 99,9 % = 0,999. 63. Условную вероятность поражения человека тепловым излучением Qfпi определяют следующим образом: а) рассчитывают величину Рr по формуле Рr = -14,9 + 2,56 ln (t · q1,33), (67) где t - эффективное время экспозиции, с; q - интенсивность теплового излучения, кВт×м-2, определяемая в соответствии с методом расчета интенсивности теплового излучения (раздел 6). Величину t находят: 1) для пожаров проливов ЛВЖ, ГЖ и твердых материалов t = t0 + х/u, (68) где t0 - характерное время обнаружения пожара, с, (допускается принимать t = 5 с); х - расстояние от места расположения человека до зоны, где интенсивность теплового излучения не превышает 4 кВт×м-2, м; u - скорость движения человека, м×с-1 (допускается принимать u = 5 м×с-1); 2) для воздействия “огненного шара” - в соответствии с методом расчета интенсивности теплового излучения (раздел 6); б) с помощью табл. 9 определяют условную вероятность Qпi поражения человека тепловым излучением. 64. Если для рассматриваемой технологической установки возможен как пожар пролива, так и “огненный шар”, в формуле (64) должны быть учтены оба указанных выше типа аварии. Таблица 9 Значения условной вероятности поражения человека в зависимости от величины Pr
ПРИЛОЖЕНИЕ Рекомендуемое РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА Z УЧАСТИЯ ГОРЮЧИХ ГАЗОВ И ПАРОВ НЕНАГРЕТЫХ ЛЕГКОВОСПЛАМЕНЯЮЩИХСЯ ЖИДКОСТЕЙ ВО ВЗРЫВЕ Материалы настоящего приложения применяются для случая 100т/(rг,п Vсв) < 0,5 Снкпр, где Снкпр - нижний концентрационный предел распространения пламени газа или пара, % (об.), и для помещений в форме прямоугольного параллелепипеда с отношением длины к ширине не более 5. 1. Коэффициент Z участия горючих газов и паров легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве при заданном уровне значимости Q (С > ) рассчитывается по формулам: при Хнкпр £ S , (1) при Хнкпр > S , (2) где С0 — предэкспоненциальный множитель, % (об.), равный: при отсутствии подвижности воздушной среды для горючих газов , (3) при подвижности воздушной среды для горючих газов , (4) при отсутствии подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей , (5) при подвижности воздушной среды для паров легковоспламеняющихся жидкостей , (6) т — масса газа или паров ЛВЖ, поступающих в объем помещения в соответствии с разд. 3, кг; d — допустимые отклонения концентрации при задаваемом уровне значимости Q (С > ), приведенные в таблице П1; Хнкпр, Yнкпр, Zнкпр ¾ расстояния по осям X, Y и Z от источника поступления газа или пара, ограниченные нижним концентрационным пределом распространения пламени соответственно, м; рассчитываются по формулам (10 — 12) приложения; L, S — длина и ширина помещения, м; F — площадь пола помещения, м2; U — подвижность воздушной среды, м×с-1; Сн — концентрация насыщенных паров при расчетной температуре tp, °С, воздуха в помещении, % (об.). Концентрация Сн может быть найдена по формуле , (7) где Рн — давление насыщенных паров при расчетной температуре (находится из справочной литературы), кПа; Р0 — атмосферное давление, равное 101 кПа. Таблица 1
Величина уровня значимости Q (С > ) выбирается, исходя из особенностей технологического процесса. Допускается принимать Q (С > ) равным 0,05. 2. Величина коэффициента Z участия паров легковоспламеняющихся жидкостей во взрыве может быть определена по графику, приведенному на рисунке.
Значения Х определяются по формуле (8) где С* — величина, задаваемая соотношением С* = j Сст, (9) где j — эффективный коэффициент избытка горючего, принимаемый равным 1,9. 3. Расстояния Хнкпр, Yнкпр и Zнкпр рассчитываются по формулам: ; (10) ; (11) ; (12) где K1 — коэффициент, принимаемый равным 1,1314 для горючих газов и 1,1958 для легковоспламеняющихся жидкостей; K2 — коэффициент, принимаемый равным 1 для горючих газов и K2 = T/3600 для легковоспламеняющихся жидкостей; K3 — коэффициент, принимаемый равным 0,0253 для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды; 0,02828 для горючих газов при подвижности воздушной среды; 0,04714 для легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды и 0,3536 для легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды; Н ¾ высота помещения, м. При отрицательных значениях логарифмов расстояния Хнкпр, Yнкпр и Zнкпр принимаются равными 0. ·
содержание .. 10 11 12 ..
|
|
|