Руководство по организации добычи фрезерного торфа (2007 год) - часть 15

 

 

309 

самым  улучшить  использование  метеорологических  условий 
сезона на 10 – 15%. 

 

Таблица 5.5. Коэффициенты для дифференцирования глубины фрезерования 

в зависимости от порядкового номера фрезеруемой площади 

№ 

площадей 

(полей) 

1-й цикл после осадков 

2-й и последующие циклы 

Цикловая 

испаряе-
мость до 

уборки, 

кг/м² 

Коэффициенты 

Цикловая 

испаряе-
мость до 

уборки, 

кг/м² 

Коэффициенты 

по 

расчету 

округ-

ленно 

по  

расчету 

округ-

ленно 

1 

8,50 

1,00 

1,00 

9,90 

1,16 

1,15 

2 

9,12 

1,07 

1,05 

10,01 

1,17 

1,15 

3 

9,56 

1,12 

1,10 

10,12 

1,19 

1,20 

4 

9,72 

1,14 

1,15 

10,21 

1,20 

1,20 

5 

9,87 

1,16 

1,15 

10,30 

1,21 

1,20 

6 

10,02 

1,18 

1,20 

10,40 

1,22 

1,20 

7 

10,18 

1,19 

1,20 

10,51 

1,24 

1,25 

8 

10,30 

1,21 

1,20 

10,67 

1,26 

1,25 

 

 

В  процессе  фрезерования  торфяной  залежи  необходимо 

следить  за  соблюдением  расчетных  скоростей:  превышение 
фактической скорости по сравнению с расчетной происходит за 
счет  снижения  установленной  глубины  фрезерования,  что  в 
конечном  итоге  приводит  к  снижению  цикловых  сборов.  На  
рис.  5.4  приведена  расчетная  зависимость  скорости  движения 
фрезерного барабана с конструктивной шириной захвата 9,5 м в 
прицепе  к  трактору  ДТ-75  М  мощностью  66  кВт.  Из  графика 
следует, что с увеличением глубины фрезерования необходимая 
мощность  на  размельчение  торфяной  залежи  возрастает  и 
скорость  снижается.  В  стремлении  увеличить  производи-
тельность в гектарах машинисты стараются работать на высоких 

скоростях 

за 

счет 

снижения 

глубины 

фрезерования  и  не 
стремятся  к  повыше-
нию цикловых сборов

. 

 

 

Рис. 5.4. Расчетная 

зависимость скорости 

движения фрезера  

от глубины фрезерования 

 

 

310 

Основная  задача  линейного  персонала  на  добыче 

фрезерного  торфа  заключается  в  соблюдении  расчетных 
технологических  регламентов  при  выполнении  операций  с 
целью  повышения  цикловых  сборов  и  производительности 
машин.  При  работе  фрезерных  барабанов  в  результате 
увеличения  глубины  фрезерования  их  производительность  по 
массе  торфа  за  счет  повышения  цикловых  сборов  значительно 
возрастает (рис. 5.5).

 

 

Глубина фрезерования 

Рис. 5.5. Расчетная зависимость производительности фрезеров 

по массе торфа от глубины фрезерования 

 

Из-за  наличия  неровностей  на  поверхности  карт  и 

выступающих  пней,  а  также  разной  несущей  способности 
торфяной  залежи  распределение  нафрезерованной  крошки 
происходит  неравномерным  слоем.  Из  теории  сушки  известно, 
что с увеличением толщины слоя нафрезерованной массы торфа 
интенсивность  сушки  замедляется.  Следовательно,  в  тонких 
слоях  торф  высохнет  быстрее,  а  в  более  толстых  необходимо 
увеличить  продолжительность  сушки  с  целью  получения 
кондиционной по влажности готовой продукции. 

Специальными 

исследованиями 

ВНИИТП 

было 

установлено,  что  в  результате  неравномерности  расстила 
длительность сушки возрастает на 10 – 30 % (нижнее значение 
получено 

на 

хорошо 

спрофилированных 

полях 

без 

выступающих  пней  при  проектной  глубине  осушительной 
системы).  Своевременный  ремонт  и  надлежащее  текущее 
содержание  поверхности  полей  и  осушительной  системы 

 

 

311 

способствует значительному повышению эффективности техно-
логических процессов. При увеличении глубины фрезерования и 
снижении  поступательной  скорости  степень  неравномерности 
распределения фрезерной торфяной крошки снижается. 

 

5.4 Организация ворошения фрезерного торфа 

 

Процесс  полевой  сушки  фрезерного  торфа  зависит  от 

многих 

факторов, 

значительная 

часть 

которых 

в 

производственных  условиях  не  поддается  регулированию. 
Принято  выделять  четыре  группы  факторов,  влияющих  на 
технологические процессы добычи фрезерного торфа: 

– генетические (природная особенность торфяной залежи); 
– метеорологические (сложившиеся погодные условия); 
–  гидрологические  (влияние  подстилающего  слоя 

торфяной  залежи  на  процессы  тепло-  и  влагообмена  сушимого 
слоя фрезерного торфа); 

– технологические (режимы выполнения операций). 
Ворошение  относится  к  технологическим  факторам  и 

является  средством  управления  процессом  сушки  торфа  в 
полевых  условиях.  При  сушке  торфа  верхний  слой  расстила 
толщиной 6 – 10 мм быстро достигает кондиционной влажности 
и становится изолирующим для поступления тепловой энергии в 
нижележащие  слои.  В  результате  и  происходит  значительное 
снижение скорости сушки фрезерного торфа. 

Для  интенсификации  сушки  желательно  перевернуть 

сушимый слой на 180

0

 с тем расчетом, чтобы наиболее влажные 

слои  расстила  оказались  наверху.  Однако  в  производственных 
условиях  происходит  перемешивание  всех  слоев  и  усреднение 
влажности  торфяной  крошки  в  расстиле.  При  взаимодействии 
рабочих элементов ворошилки с влажным подстилающим слоем 
торфяной залежи происходит срезка неровностей микрорельефа 
и  увлажнение  расстила  за  счет  перемещения  в  него  влажных 
частиц.  Количество  абсолютно  сухой  массы  торфа  в  расстиле 
практически  не  изменяется,  так  как  часть  торфяной  крошки 
приминается  в  залежь  ходовой  частью  тракторов  и  колесами 
ворошилок. 

«Подфрезеровывание»  залежи,  т.е.  захват  сырых  частиц 

рабочими  элементами,  существенно  снижает  эффективность 
ворошения.  Поэтому  принято  при  средних  погодных  условиях 

 

 

312 

за  двухдневный  цикл  выполнять  не  более  трех  ворошений. 
Рекомендуемое  же  количество  ворошений  в  технологическом 
цикле сушки фрезерного торфа зависит от начальной влажности 
(табл. 5.6). 

 

Таблица 5.6. Рекомендуемое количество ворошений за двухдневный цикл 

Начальная влажность торфа в расстиле, % 

Количество 

ворошений 

Уборочная влажность 45 % 

Уборочная влажность 55 % 

Низинный 

торф 

Верховой и 

переходный 

торф 

Низинный 

торф 

Верховой и 

переходный 

торф 

75,0 и более 

62,0 – 74,9 

Менее 62,0 

76,0 и более 

66,0 – 75,9 

Менее 66,0 

79,0 и более 

70,0 – 78,9 

Менее 70,0 

81,0 и более 

74,0 – 80,9 

Менее 74,0 

3 
2 
1 

 

В  производственных  условиях  важное  значение  имеет 

планирование  времени  выполнения  ворошения.  Известно,  что 
интенсивность сушки в течение дня меняется: в утренние часы 
она  возрастает,  а  с  14  ч  до  16  –  17  ч  по  летнему  времени 
остается  примерно  постоянной.  Затем  сушка  замедляется.  За 
период  самой  активной  сушки  (с  12  до  17  ч)  испаряется 
примерно 65 – 70 % от общей удаленной из слоя торфа влаги за 
сутки.  Продолжительность  активной  сушки  торфа  приведена  в 
табл. 5.7. 

 

Таблица 5.7. Продолжительность активной сушки  

при облачности не свыше 3 баллов 

Расположение 

предприятия 

(участка) 

Периоды сезона добычи торфа 

до 22.05 

23.05-21.07 

22.07-14.08 

с 15.08 

Севернее 58

0

30

’

 с.ш. 

 

Южнее 58

0

30

’

 с.ш. 

10 – 19 

9 

10 – 18 

8 

9 – 20 

11 

9 – 19 

10 

10 – 19 

9 

10 – 18 

8 

11 – 18 

7 

11 – 17 

7 

Примечания: 1. Числитель – часы начала и окончания активной сушки 

по  летнему  времени,  знаменатель  –  продолжительность  активной  сушки  за 
сутки  в  часах.  2.  При  общей  облачности  4  –  6  баллов  продолжительность 
активной сушки уменьшается на 1,5 ч в сутки, а при общей облачности свыше 
6 баллов – до 2,5 ч в сутки. 

 

Технологическими  регламентами  предусмотрено  окон-

чание ворошения за 1 – 2 ч до прекращения активной сушки. С 
учетом этого требования начало ворошения можно планировать 
в 9 – 10 ч, а окончание в 17 – 18 ч по летнему времени. 

 

 

313 

Во  ВНИИ  торфяной  промышленности  разработаны 

рекомендации по определению количества и сроков проведения 
операций 

сушки 

фрезерного 

торфа, 

а 

в 

Тверском 

государственном 

техническом 

университете 

предложена 

методика 

графического 

моделирования 

организации 

технологических  процессов  с  определением  оптимальных 
сроков выполнения операций. В основе планирования операций 
указанных  методик  заложена  величина  испаряемости  с 
поверхности  почвенного  испарителя.  Так,  по  рекомендации 
ВНИИ  торфяной  промышленности  данные  по  испаряемости 
должны  передаваться  на  участки  ежечасно  через  5  –  10  мин 
после замеров. 

Анализ  графического  моделирования  технологических 

процессов  позволил  установить,  что  невозможно  выполнить 
операции ворошения и уборки в точно расчетные сроки, так как 
часовая  производительность  машин  постоянна,  а  готовность 
фрезерного  торфа  по  условию  сушки  может  иметь  место  на 
значительной  территории  (ранее  указывалось,  что  площадь, 
зафрезерованная  в  утренние,  вечерние  и  ночные  часы 
одновременно вступает в сушку и в одно и то же время готова к 
проведению  очередной  операции).  Поэтому  при  двухдневном 
цикле  можно  рекомендовать  длительность  межоперационных 
периодов по 3 – 5 ч активной сушки. 

При планировании ворошения необходимо дополнительно 

соблюдать рекомендации: 

•

 

при  сильном  ветре  (более  10  м/с),  когда  выполнение 

ворошения  запрещено  по  условию  пожарной  безопасности, 
следует  исключить  один  период  сушки,  если  задержка  в 
проведении операции составила более 2 ч; 

•

 

при  отсутствии  или  незначительной  сушке,  т.е.  в  дни  с 

нулевой  категорией,  следует  планировать  одно  ворошение  в 
течение суток для нарушения капиллярного контакта расстила с 
залежью; 

•

 

после осадков 1 – 3 кг/м

2

 (торф с уборочной влажностью 

45 %) или 1 – 5 кг/м

2

  (уборочная  влажность  55 %)  необходимо 

выполнить дополнительное ворошение с целью рыхления слоя; 

•

 

наибольшую  эффективность  для  сушки  торфа  имеет 

первое  ворошение,  поэтому  эту  операцию  необходимо 

 

 

314 

выполнить  в  первую  очередь  после  3  –  5  ч  активной  сушки 
после фрезерования. 

При 

организации 

ворошения 

и 

последующих 

технологических  операций  имеются  ограничения  по  ветровым 
условиям, которые распределены на три категории: 

1.

 

Скорость  ветра  не  свыше  7  м/с.  Перенос  фрезерной 

крошки  практически  отсутствует.  Дальность  полета  частиц 
торфа,  поднятых  рабочими  органами  машин,  небольшая. 
Пожарная опасность низкая. 

2.  Скорость  ветра  7,1  –  10,0  м/с.  Приводится  в  движение 

сухая  крошка.  Возрастает  пожароопасность,  поскольку 
возможен перенос горящих частиц. 

3.

 

Скорость ветра 10,1 – 15,0 м/с. Подвижность торфяной 

крошки  высокая.  Наблюдается  перекатывание  крупных  частиц 
торфа и очеса, скачкообразное перемещение средних фракций и 
взвешенное    в  воздухе  состояние  мелких  частиц.  Потери  от 
уноса при работе технологических машин значительны. Сильно 
засоряется  осушительная  сеть.  Степень  пожарной  опасности 
высокая. 

При  скорости  ветра  более  15,0  м/с  происходит  полный 

унос сухой крошки из расстила и верхнего неуплотненного слоя 
из штабелей. 

При  первой  категории  ветровых  условий  ограничений  на 

проведение  технологических  операций  нет,  при  второй 
проведение  операции  ворошения  допустимо  только  при 
влажности торфа в расстиле более 55 – 57 %, при скорости ветра 
более 7 м/с необходимо проверить исправность искрогасителей 
на  тракторах,  убедиться  в  исправном  состоянии  двигателя  и 
отсутствии торфа на выхлопном коллекторе. 

 

5.5. Валкование фрезерного торфа 

 

Валкование  является  подготовительной  операцией  для 

уборки 

фрезерного 

торфа 

бункерными 

машинами 

с 

механическим  принципом  сбора  торфа,  а  в  технологической 
схеме  с  раздельным  способом  –  конечной  операцией  цикла 
сушки.  Валкование  при  работе  бункерных  уборочных  машин 
целесообразно  выполнять  в  часы  активной  сушки  с  целью 
подсушки  сырых  частиц  залежи,  захваченных  рабочими 
элементами валкователя. Однако в хорошую устойчивую погоду 

 

 

315 

валкование  осуществляют  и  в  вечерние  часы  до  начала 
выпадения  росы.  При  работе  бункерных  уборочных  машин 
валкование планируют выполнить за 1,5 – 2 ч до уборки. 

В  технологической  схеме  с  раздельной  уборкой 

фрезерного  торфа  из  укрупненных  многоцикловых  валков 
ограничений по времени валкования в течение суток нет, так как 
при  нахождении  торфа  в  валке  в  дневные  часы  происходит 
значительная подсушка на откосах валков. 

В  технологической  схеме  с  применением  бункерных 

уборочных  машин  необходимо  предварительно  определить 
конструктивную  ширину  захвата  одной  секции  валкователя, 
которую рассчитывают из условия наполнения бункера машины 
по формуле 

,

.

.

10

К

q

L

К

К

V

b

q

уб

ц

р

у

уб

н

н

б



=

                             (5.9) 

где 

b

 – расчетная ширина полосы, с которой может быть собран 

торф  по  условию  полного  наполнения  полезной  вместимости 
бункера уборочной машины, м; 
       

V

б

  –  геометрическая  вместимость  бункера  уборочной 

машины, м

3

; 

       

К

н

 

– коэффициент наполнения бункера фрезерным торфом; 

       

γ

н.уб

 –  насыпная плотность фрезерного торфа при уборочной 

влажности, кг/м

3

; 

       

К

у

 – коэффициент уплотнения фрезерного торфа в бункере; 

       

L

р

 – длина рабочего прохода или валка, м; 

       

q

ц.уб

 – цикловой сбор при уборочной влажности, т/га; 

       

К

q

 – коэффициент неравномерности циклового сбора. 

Коэффициент  наполнения  бункера  принимают 

К

н

 

=  0,90. 

Коэффициент 

уплотнения, 

характеризующий 

отношение 

плотности  фрезерного  торфа  в  бункере  машины  к  насыпной 
плотности в валке, учитывает увеличение этого показателя при 
ссыпании крошки с верхней части бункера и движении агрегата 
(

К

у

  =  1,15).  Длина  рабочего  прохода  зависит  от  выбранной 

схемы  технологических  площадок  (раздел  3).  Коэффициент 
неравномерности  учитывает  возможную  величину  отклонения 
циклового  сбора  от  расчетного  значения  вследствие  различной 

 

 

316 

глубины  фрезерования  и  разной  качественной  характеристики 
залежи (принимают 

К

q

 

= 1,10). 

Самым  главным  вопросом  при  расчете  ширины  захвата 

одной  секции  валкователя  остается  выбор  величины  циклового 
сбора 

q

ц.уб

  в  формуле  (5.9).  При  ответе  на  этот  вопрос  можно 

рассмотреть три возможные ситуации: 

1.  На  участке  глубину  фрезерования  не  регулируют  и  не 

контролируют.  В  такой  ситуации  расчет  ширины  секции 
валкователя  выполняют  по  нормативному  цикловому  сбору 
[формула (4.1)].  

2.  На  участке  рассчитывают  и  контролируют  глубину 

фрезерования,  но  предпочитают  работать  с  одним  типом 
валкователя.  Цикловой  сбор  рассчитывают  по  формуле  (5.3),  а 
максимальные  значения  коэффициентов 

К

ω

  и 

К

и

  принимают  из 

сложившейся  практической  организации  технологического 
процесса  (можно  рекомендовать  увеличить  нормативные 
цикловые сборы на 30 %, т.е. принять 

К

ω

 К

и

 = 1,30).

  

3.  На  участке  располагают  валкователи  с  различной 

шириной  захвата  и  организуют  процесс  с  регулированием 
цикловых  сборов  в  зависимости  от  начальной  влажности  и 
категории  дней  сушки.  При  такой  ситуации  ширину  секции 
валкователя  рассчитывают  по  условию  обеспечения  уборки 
нормативного циклового сбора, а также увеличенных на 30 и 50 % 
цикловых сборов. 

Рассчитанная  по  формуле  (5.9)  ширина  полосы,  торф  с 

которой  собирается  в  один  валок  при  работе  бункерных 
уборочных  машин,  служит  основой  для  выбора  типа 
валкователя и количества секций при одном проходе. 

 

Пример  5.6.

  Рассчитать  ширину  полосы,  с  которой  торф  собирается  в 

один  валок  для  бункерных  уборочных  машин  МТФ-43А,  при  организации 
технологического  процесса  с  регулированием  глубины  фрезерования  в 
зависимости от начальной влажности сушимого слоя и погодных условий. 

Исходные показатели для расчетов: 

тип залежи – верховой; 
средний нормативный цикловой сбор – 17,4 т/га; 
уборочная влажность – 45 %; 
насыпная плотность торфа при уборочной влажности – 253 кг/м

3

; 

вместимость бункера МТФ-43А – 17 м

3

; 

длина рабочего прохода – 440 м; 
принятые  коэффициенты  увеличения  нормативного  циклового  сбора  при 
расчете ширины секции валкователя – 1,30 и 1,50; 

 

 

317 

тип имеющегося валкователя – МТФ-33Б; 
конструктивная ширина одной секции валкователя МТФ-33Б – 3,0; 3,6 и 4,5 м. 

Нормативный цикловой сбор в пересчете на 45 % влажность 

.

т/га

0

,

19

45

100

)

40

100

(

4

,

17

.

=

−

−



=

уб

ц

q

 

Расчетная ширина полосы сбора торфа в один валок при нормативном 

цикловом сборе [формула (5.9)] 

.

м

84

,

4

10

,

1

0

,

19

440

15

,

1

253

90

,

0

17

10

=













=

b

 

При нормативной глубине фрезерования и средних погодных условиях 

принимаем конструктивную ширину одной секции валкователя 

b

к

 = 4,5 м. 

Ширина  полосы  при  глубине  фрезерования  в  1,3  и  1,5  раза  выше 

нормативной и соответственно равна 3,72 и 3,23 м. Ближайшие по технической 
характеристике  величины  конструктивной  ширины  секций  валкователя 
составляют  3,6  и  3,0  м.  Таким  образом,  чтобы  обеспечить  уборку  всего 
высушенного  торфа  при  увеличении  глубины  фрезерования  до  50  –  60  % 
необходимо иметь три размера секций – 4,5; 3,6 и 3,0 м. 

 

В  процессе  контроля  за  валкованием  фрезерного  торфа 

особое  внимание  необходимо  обращать  на  величину  потерь 
высушенного  торфа  и  количество  сырых  частиц,  захваченных 
секциями  валкователей  с  поверхности  торфяной  залежи.  При 
валковании  захваченные  сырые  частицы  при  исправных  и 
отрегулированных  секциях  валкователя  располагаются  на 
поверхности  валка,  где  они  подсыхают  до  уборки.  Величина 
потерь  высушенного  торфа  зависит  от  степени  давления 
валкующих элементов на залежь и их исправности. 

 

5.6. Организация уборки фрезерного торфа 

 

На  уборочные  дни  в  устойчивые  по  погодным  условиям 

периоды 

устанавливается 

суточный 

план, 

который 

рассчитывается по формуле 

Р

сут 

 = (F

н

 – F

н.р

)

н

ц

q

.

/



ц

 ,                     

(5.10) 

где



Р

сут

 

– среднесуточный план по уборке фрезерного торфа по 

условию имеющейся площади, т; 

F

н

,  F

н.р

  –  соответственно  площадь  нетто  и  площадь, 

находящая в ремонте, га; 

н

ц

q

.

 – средний нормативный цикловой сбор, т/га; 

 

 

318 

τ

ц

 – нормативная продолжительность цикла, сут. 

На многих предприятиях рассчитывают календарный план 

уборки (т) на одни сутки по формуле 

Р

кал 

 = Р

с

 / Т

к

,                                  

(5.11) 

где 

Р

с

 

– программа добычи фрезерного торфа на сезон, т; 

       

Т

к

 

–  календарная  продолжительность  периода  добычи 

фрезерного торфа (см. табл. 4.4).  

В продолжительность календарного периода входят дни с 

осадками  и  на  просушку  торфяной  залежи  после  осадков. 
Поэтому  рассчитанный  по  формуле  (5.11)  план  по  уборке 
является заниженным более чем в два раза и не может служить 
показателем хорошей работы участка. 

Уборка  фрезерного  торфа  машинами  с  механическим 

принципом сбора может выполняться в любое время суток, хотя 
в ночные часы происходит некоторое увлажнение за счет росы. 
В  дневные  часы  при  высокой  температуре  воздуха  труднее 
работать машинистам и, кроме того, повышается интенсивность 
процесса  саморазогревания  фрезерного  торфа  в  штабелях.  По 
технологическому  регламенту  сразу  же  за  уборкой  торфа  при 
работе бункерных машин или после валкования в схеме уборки 
из многоцикловых валков необходимо выполнить фрезерование. 
Поэтому  отрицательной  стороной  уборки  (или  валкования  при 
раздельном способе) в ночные часы является то обстоятельство, 
что  на  следующий  день  нафрезерованный  слой  торфа 
одновременно  вступает  в  сушку  на  значительной площади,  что 
приводит  к  невозможности  выполнения  ворошения  в 
оптимальные  сроки  и,  в  конечном  итоге,  к  недоиспользованию 
благоприятных метеорологических условий. С позиций лучшего 
использования  метеорологических  условий  для  сушки  и 
организации  ворошения  в  оптимальные  сроки  уборку  (или 
валкование в многоцикловые валки) целесообразно выполнять с 
8 до 20 ч по летнему времени. 

Пневматическая  уборка  позволяет  собирать  фрезерный 

торф  из  всего  слоя  или  только  из  верхней  части, не  затрагивая 
нижней. Рабочий режим пневмоуборочных машин определяется 
взаимосвязью поступательной скорости и скорости воздушного 
потока на входе в сопло. Для хорошего сбора торфа из расстила 
скорость  воздуха  во  входной  щели  сопла  высотой  50  –  60  мм 
должна быть примерно 30 – 35 м/с при поступательной скорости 

 

 

319 

около 1,5 м/с. Увеличение поступательной скорости приводит к 
уменьшению  времени  воздействия  потока  воздуха  на 
находящийся  в  расстиле  торф  и  снижению  циклового  сбора. 
Одновременно снижается влажность готовой продукции, так как 
при  увеличении  поступательной  скорости  снижается  время 
воздействия  и  засасываются  только  наиболее  близкие  к  соплу 
сухие частицы торфа, имеющие небольшую массу. 

При 

уборке 

фрезерного 

торфа, 

независимо 

от 

технологической 

схемы 

и 

типа 

машин, 

необходимо 

контролировать  потери  торфа  при  уборке,  скоростные  режимы 
машин, количество и влажность убранного торфа. 

При работе бункерных уборочных машин потери торфа и 

коэффициент  сбора  при  уборке  определяются  по  следующей 
методике.  Выполняется  уборка  фрезерного  торфа  из  одного 
валка  на  тех  скоростях,  которые  выбраны  машинистами. 
Выгрузка  торфа  из  бункера  машины  осуществляется  отдельно 
от  штабеля  и  других  навалов  фрезерной  крошки.  Навалу 
придается  правильная  геометрическая  форма  и  определяется 
объем  (раздел  6).  Одновременно  устанавливается  насыпная 
плотность  и  отбирается  проба  для  определения  влажности. 
Масса  собранного  из  валка  фрезерного  торфа  при  условной 
влажности (кг) вычисляется по формуле 

m

т 

 = Vв

 

γ

н

.уб

 

(100 – 

ω

уб

) / (100 – 

ω

у

),

    

(5.12) 

где 

V

в

 

–  объем  торфа,  который  выгружен  из  бункера  машины 

после уборки одного валка, м

3

; 

       

γ

н.уб

 – насыпная плотность фрезерного торфа при уборочной 

влажности, кг/м

3

; 

       

ω

уб

, ω

у

 – соответственно уборочная и условная влажность, %. 

Рассчитывается  фактическая  средняя  удельная  загрузка 

(кг/м

2

) убранного торфа при условной влажности 

р

ф 

= m

т

 / (L

р

 b

к

), 

 

 

 

(5.13) 

где

 L

р

 – длина рабочего прохода машины, м; 

      

b

к

 

–  конструктивная  ширина  захвата  одной  секции 

валкователя, м. 

Для определения потерь после уборки торфа бункерными 

машинами  МТФ-43А  остатки  крошки  в  намеченных  местах 
собираются  щеткой  по  всей  ширине  скрепера  машины  плюс  
150 мм с каждой стороны и на длине  

l = 1 /(b

c

 + 0,3),

 

 

 

320 

где 

l 

–  длина,  с  которой  в  одном  пункте  отбора  собираются 

потери торфа, м; 
       

b

c

 – конструктивная ширина скрепера машины, м. 

Таким  образом,  в  намеченных  местах  потери  фрезерного 

торфа  собираются  с  1  м

2

.  По  длине  валка  намечают  15  –  20 

пунктов  отбора  на  равном  расстоянии  друг  от  друга. 
Одновременно отбирают пробы на влажность. 

Потери  фрезерного  торфа  при  уборке  в  пересчете  на 

условную влажность (кг/м

2

) определяются по формуле 

,

)

100

(

1

)

100

(

.

у

n

ф

фi

у

ф

n

i

P

р



−



=



−



=



  

 

(5.14) 

где 

n –

 число пунктов для определения потерь; 

      Δ

р

фi

  –  масса  потерь  фрезерной  крошки  в  i-м  пункте  при 

фактической влажности, кг/м

2

; 

ω

ф

, ω

у

 – соответственно фактическая и условная влажность, %. 

Фактический коэффициент сбора торфа при уборке 

α

ф.уб 

= р

ф

 / (р

ф

 + 

Δ

р

ф

).  

 

 

(5.15) 

Фактические потери торфа при уборке (%) 

П

ф.уб

 = 100 (1 – 

α

ф.уб

).   

 

(5.16) 

Плановые  потери  торфа  при  уборке  бункерными 

машинами  не  должны  превышать  10  %,  однако  фактическая 
величина по экспериментальным данным значительно выше. 

 

Пример 5.7.

 Определить коэффициент, учитывающий недобор торфа из 

валка при работе бункерных уборочных машин МТФ-43А. 

Исходные данные для расчетов: 
объем выгруженного из бункера торфа – 9,4 м

3

; 

насыпная плотность при влажности 47,2 % – 260 кг/м

3

; 

условная влажность – 40 %; 
фактическая длина валка – 435 м; 
конструктивная ширина секции валкователя – 3,6 м; 
число пунктов для отбора потерь фрезерной крошки – 15; 
общая масса потерь фрезерной крошки в пятнадцати пунктах отбора  – 

5,6 кг/м

2

; 

фактическая влажность оставшего торфа – 48,4 %. 
 
Масса выгруженного из бункера торфа [формула (5.12)] 

m

т

 = 9,4

∙

260

∙

(100 – 47,2) / (100 – 40) = 2151 кг. 

Фактическая средняя удельная загрузка [формула (5.13)] 

р

ф

 = 2151 / (435

∙

3,6) = 1,37 кг/м

2

. 

 

 

321 

Фактические потери фрезерного торфа при уборке [формула (5.14)] 

.

2

кг/м

32

,

0

)

40

100

(

15

)

4

,

48

100

(

6

,

5

=

−



−



=



ф

р

 

Фактический коэффициент сбора при уборке [формула (5.15)] 

α

ф.уб

 

= 1,37 / (1,37 + 0,32) = 0,81. 

Фактические потери торфа при уборке [формула (5.16)] 

П

ф.уб

 = 100 (1 –0,81) = 19 %, 

что практически вдвое превышает плановое значение. 

 

Величина потерь фрезерного торфа при уборке зависит от 

скорости  движения  машины,  правильного  регулирования 
скрепера  и  элеватора  относительно  поверхности  торфяной 
залежи,  а  также  состояния  рельефа  поверхности  полей. 
Максимально  допустимая  скорость  движения  бункерной 
уборочной 

машины 

(км/ч) 

по 

условию 

технической 

производительности элеватора рассчитывается по формуле 

,

.

.

max

12

,

0

6

,

3

уб

ц

k

уб

н

э

q

b

V

V





   

 

(5.17) 

где 

3,6

 – коэффициент перевода скорости из м/с в км/ч; 

       

V

э

 

– производительность элеватора, м

3

/с; 

       

γ

н.уб

 – насыпная плотность торфа при уборочной влажности 

кг/м

3

; 

       0,12  –  коэффициент  перевода  т/га  в  кг/м

2

  (0,1)  и 

неравномерности сечения валка (1,2); 
       

b

к

 – конструктивная ширина одной секции валкователя, м; 

       

q

ц.уб

  –  расчетный  цикловой  сбор  при  уборочной  влажности, 

т/га. 

Производительность 

элеватора 

принимается 

в 

соответствии  с  технической  характеристикой  уборочной 
машины или рассчитывается по формуле (м

3

/с) 

V

э

 = V

к

 

К

н

 

U / l, 

 

 

 (5.18) 

где  

V

к

 – вместимость одного ковша, м

3

; 

       

К

н

 

= 0,90 – расчетный коэффициент наполнения ковшей; 

 
       

U 

– скорость движения ковшей, м/с; 

       l

– расстояние между ковшами (шаг ковшей), м. 

 

 

322 

Расчетный  цикловой  сбор  в  формуле  (5.17)  принимают 

равным  нормативному,  а  при  регулировании  глубины 
фрезерования рассчитывают по формуле (5.3). 

После  уборки  фрезерного  торфа  из  одного  валка  можно 

определить  фактический  коэффициент  циклового  сбора  по 
формуле 

,

)

100

(

)

100

(

.

.

.

кр

ф

ф

н

у

ф

ф

с

Р

Р



−



−

=



                       (5.19) 

где 

р

ф

  –  фактическая  средняя  удельная  загрузка  убранного 

торфа при условной влажности, кг/м

2

 [формула (5.13)]; 

       

р

н.ф

  –  фактическая  удельная  загрузка  после  фрезерования 

при  начальной  влажности  торфяной  крошки 

ω

ф.кр

,  кг/м

2

 

[формула (5.7)]. 

Полученное 

значение 

фактического 

коэффициента 

циклового  сбора  сравнивается  с  нормативной  величиной  (см. 
табл. 4.2).

 

 

Пример  5.8.

  Рассчитать  максимальную  скорость  движения  бункерных 

уборочных  машин  МТФ-43А  по  условию  технической  производительности 
элеватора. 

Исходные показатели для расчетов: 

нормативный цикловой сбор – 15,3 т/га; 
уборочная влажность – 45 %; 
насыпная плотность при уборочной влажности – 257 кг/м

3

; 

коэффициент увеличения глубины фрезерования – 1,3 и 1,5; 
вместимость одного ковша элеватора – 0,0146 м

3

; 

коэффициент наполнения ковшей – 0,90; 
шаг ковшей – 0,20 м; 
скорость ковшовой цепи – 1,42 м/с; 
длина рабочего прохода – 440 м; 
нормативный цикловой сбор при уборочной влажности – 16,7 т/га. 

По формуле (5.9) определяем ширину полосы, с которой может быть 

собран  фрезерный  торф  из  условия  вместимости  бункера  машины  при 
нормативном цикловом сборе:  

.

6

,

5

1

,

1

7

,

16

440

15

,

1

257

90

,

0

17

10

м

b

=













=

 

Соответственно при увеличенных на 30 и 50 % цикловых сборах 

b 

= 4,3 

и 3,7 м. 

В  соответствии  с  технической  характеристикой  валкователя  МТФ-33Б 

принимаем,  что  при  нормативном  и  увеличенном  на  30  %  цикловых  сборов 

 

 

323 

конструктивная  ширина  секции  составляет  b

к

  =  4,5  м,  а  при  увеличенном  на  

50 % цикловом сборе – 3,6 м. 

Производительность элеватора [формула (5.18)] 

V

э

 = 0,0146

∙

0,90

∙

1,42 / 0,20 = 0,093 м

3

/с. 

Максимальная  скорость  при  уборке  нормативного  циклового  сбора               

[формула (5.17)] 

ч

км

V

/

54

,

9

7

,

16

5

,

4

12

,

0

257

093

,

0

6

,

3

x

ma

=









=

, или 2,65 м/с. 

Соответственно  при  увеличенных  на  30  и  50  %  цикловых  сборах 

максимальная скорость равна 2,04 и 2,21 м/с, или 7,34 и 7,95 км/ч. 

Зная  длину  рабочего  прохода  и  определив  время,  затрачиваемое  на 

уборку  одного  валка,  можно  получить  фактические  средние  скорости  и 
сравнить их с максимально допустимыми, рассчитанными по формуле (5.17). 

 

При  уборке  торфа  подборщиком-погрузчиком  из 

укрупненных  валков  необходимо  проконтролировать  потери 
фрезерной  крошки  и  соответствие  рабочей  скорости  с 
возможной  объемной  производительностью  рабочего  аппарата. 
Толщина  оставшегося  слоя  торфяной  крошки  после  погрузки 
остается  практически  постоянной.  Так  как  сечение  валков 
зависит  от  числа  циклов  валкования,  то  и  потери  при  уборке 
будут различными. При уборке торфа из многоцикловых валков 
в расчеты вводится коэффициент подбора, характеризующий ту 
часть  валка,  которая  захватывается  рабочим  органом  машины. 
Коэффициенты  подбора 

К

п

  принимают:  при  сечении  валка  

f

в

 

≤

 0,3 м

2 

 

К

п

 

= 0,88; 

f

в

 = 0,4 – 0,6 м

2

 

К

п

 = 0,93 – 0,95; 

f

в

 

> 0,6 м

2

 

К

п

 

=0,97. 

Максимальная  с  учетом  пробуксовки  скорость  (м/с) 

подборщика-погрузчика  по  условию  уборки  всего  торфа  из 
многоциклового валка рассчитывается по формуле 

,

10

.

.

.

.

max

К

n

K

q

b

V

V

п

в

ц

q

уб

ц

уб

н

а

р





                        (5.20) 

где 10 – коэффициент, учитывающий пересчет циклового сбора 
из т/га в кг/м

2

; 

      

V

р.а

  –  техническая  производительность  рабочего  аппарата, 

м

3

с; 

       

γ

н.уб

 

 – насыпная плотность фрезерного торфа при уборочной 

влажности, кг/м

3

; 

 

 

324 

       

b

  –  ширина  полосы,  торф  с  которой  собирается  в  один 

валок, м; 
       

q

ц.уб

  –  нормативный  цикловой  сбор  при  уборочной 

влажности, т/га; 
       

К

q

  –  коэффициент,  учитывающий  изменение  цикловых 

сборов 

за 

счет 

снижения 

начальной 

влажности 

и 

установившейся категории дней сушки; 
      

n

ц.

в

 – количество циклов сушки и валкования в один и тот же 

валок; 
      

К

п

 

– коэффициент подбора торфа из валка. 

Сечение валка рассчитывают по формуле 

f

в

 =

 

10

-1

 

b

 

q

ц.уб

 

К

q

 

n

ц.в

 / 

γ

н.уб

. 

 

Пример 

5.9.

 

Рассчитать 

максимальную 

скорость 

движения 

подборщика-погрузчика МТТ-17 по условию технической производительности 
рабочего аппарата.  

Исходные данные для расчетов: 

нормативный цикловой сбор – 15,3 т/га; 
уборочная влажность – 45 %; 
насыпная плотность при уборочной влажности – 257 кг/ м

3

; 

техническая  производительность  рабочего  аппарата  –  1000  м

3

/ч,  или  

0,278 м

3

/с; 

нормативный цикловой сбор при уборочной влажности – 16,7 т/га; 
ширина полосы, торф с которой собран в валок – 17 м; 
количество циклов валкования – 4; 
средний коэффициент увеличения циклового сбора за четыре цикла – 1,20; 
коэффициент подбора торфа при сечении валка 0,53 м

2

 – 0,95. 

Максимальная скорость на уборке [формула (5.20)] 

с

м

V

/

55

,

0

95

,

0

4

20

,

1

7

,

16

0

,

17

257

278

,

0

10

max

=













=

, или 1,98 км/ч. 

Расчетную  скорость  сравнивают  с  фактической  и  делают 

соответствующие выводы. 

 

После  осадков  более  10  кг/м

2

  уборка  торфа  из 

многоцикловых валков прекращается и начинается через день. В 
дни  с  осадками  до  5  кг/м

2

  вывозка  торфа  к  штабелю  не 

прекращается,  а  при  осадках  5  –  10  кг/м

2

  делается  небольшой 

перерыв. 

В 

процессе 

контроля 

качества 

выполнения 

технологических  операций  требуется  оперативное  определение 
влажности  торфа.  Наша  промышленность  специальных 
приборов  для  определения  влажности  торфа  в  диапазоне  85  –