Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 65
|
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Кафедра: Строительных конструкций Курсовой проект по дисциплине
«Металлические конструкции»
На тему: «Проектирование металлического каркаса
промышленного здания»
Выполнил: ст. гр. ПГС Маковецкий А.О. Проверил : Тонков Л.Ю. Пермь 2009 План
1 Компоновка поперечной рамы здания 2 Вычисление величин нагрузок 2.1 Нагрузки от собственного веса конструкций здания 2.2 Нагрузка от стенового ограждения при навесных панелях 2.2.1 Эксцентриситет стенового ограждения верхней и нижней частей колонны 2.3 Снеговая нагрузка 3 Статический расчет поперечной рамы 4 Расчет ступенчатой колонны производственного здания 4.1 Расчет верхней части колонны 4.1.1 Определение расчетных длин колонны 4.1.2 Подбор сечения верхней части колонны 4.1.3 Проверка устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента 4.1.4 Проверка устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента 4.2 Подбор сечения нижней части колонны 4.2.1 Проверка устойчивости ветвей 4.2.2 Расчет решетки подкрановой части колонны 4.2.3 Проверка устойчивости колонны в плоскости действия момента как единого стержня 4.3 Узел сопряжения верхней и нижней частей колонны 4.4 Расчет и конструирование базы колонны 4.5 Расчет траверсы 4.6 Расчет анкерных болтов 4.6 Расчет анкерной плитки 5 Расчет фермы в осях А-Б 5.1 Геометрические размеры и расчётная схема фермы 5.2 Узловые нагрузки 5.3. Статический расчёт 5.4 Расчёт стержней на прочность и устойчивость 5.5 Набор сечений стержней 5.6 Подбор сечений стержней 5.7 Расчет длин швов 5.8 Расчет и конструирование узлов фермы 5.8 1 Нижний опорный узел 5.8.2 Верхний опорный узел 5.8.3 Промежуточный узел 6.Расчет подкрановой балки 6.1 Статический расчет 6.1.1 Определение расчетных усилий от колес кранов 6.1.2 Определение критического груза 6.1.3 Определение расстояний от колес до опор балки 6.1.4 Проверка правильности расстановки колес на балке 6.1.5 Определение наибольшего изгибающего момента 6.1.6 Определение наибольшей поперечной силы 6.1.7 Определение изгибающего момента и поперечной силы в ПБ от сил торможения 6.2 Подбор сечения подкрановой балки 6.2.1 Определение высоты подкрановой балки 6.2.2 Определение размеров поясов 6 2.3 Выбор элементов тормозной балки 6.2.4 Определение геометрических характеристик подкрановых конструкций 6.2.5 Соединение поясов со стенкой 6.2.6 Проверка общей устойчивости балки 6.2.7 Проверка местной устойчивости стенки ПБ 6.2.8 Расчет опорной части балки 1. Компоновка поперечной рамы здания
Геометрическая схема поперечной рамы здания представлена на рисунке 1.1. Таблица 1.1. Обозначения по рис. 1.1. Формулы вычисления, мм. H2
H h2
h1
h H0
B0
Bv
λ Bн
Lk
2 Вычисление величин нагрузок.
Расчетная схема поперечной рамы здания на постоянную нагрузку представлена на рисунке 2.1. Таблица 2.1. № п/п Элементы покрытия Ед. Изм. Нормативная нагрузка Коэффиц. надёжности по нагрузке Расчет. нагрузка 1 Защитный слой, t = 20 мм 0,42 1,3 0,55 2 Гидроизоляционный ковер 0,2 1,3 0,26 3 Утеплитель (пенопласт) t = 50 мм 0,03 1,3 0,04 4 Пароизоляция (1 слой рубероида) 0,04 1,3 0,05 5 Стальной профилированный лист 0,14 1,05 0,15 6 Стальные прогоны 0,2 1,05 0,2 7 Стропильные фермы 0,3 1,05 0,3 8 Связи по покрытию 0,06 1,05 0,07 9 Промышленные проводки 0,3 1,3 0,5 1,39 1,62 Другие элементы 10 Верхняя часть колонны 15 1,05 15,75 11 Нижняя часть колонны 60 1,05 63 12 Связи между колоннами 0,05 1,05 0,05 13 Подкрановые конструкции 40 1,05 42 14 Трёхслойные металлические навесные панели t = 130 – 150 мм 0,4 1,05 0,4 15 Ленточное остекление с одинарным переплётом 0,4 1,1 0,5 16 Стойки торцевого фахверка 30 1,05 31 Погонная нагрузка на ригель рамы. Нормативная нагрузка на ригель рамы: Расчетная нагрузка на ригель рамы: где В – шаг рам. Для бесфонарного здания и теплой кровлей следует сложить величины нагрузок с номерами следующих позиций (1-9) табл. 2.1. С незначительной погрешностью сюда можно включить нагрузку от веса промышленной проводки. 2.2 Нагрузка от стенового ограждения при навесных панелях
Эта нагрузка определяется отдельно для верхней и нижней частей колонны. Если стеновое ограждение по рядам колонн различное, то нагрузка от стенового ограждения определяется для каждого ряда колонн. При определении нагрузки от стенового ограждения следует учитывать, что, как правило, цокольные панели опираются на фундаментные балки и ее вес не передается на колонны. Если стеновое ограждение продольных стен одинаковое, то нагрузки на каждую стойку рамы соответственно для верхнего и нижнего участков колонны определяется по формулам: где B – ширина грузовой площади (при отсутствии стоек фахверка продольных стен равна шагу рам). Для определения величины сейсмической нагрузки по методике, изложенной в [7], следует вычислить нагрузки: – от веса части здания выше нижней отметки ригеля; – от веса всех стоек фахверка (при их наличии); – веса участков стен в пределах высоты колонн по периметру здания (при самонесущих стенах – продольных стен); – веса стен примыкающих к стойкам фахверка (при его наличии). Все названные нагрузки следует учитывать с коэффициентом 0,9. Эксцентриситет опирания стенового ограждения верхней и нижней частей колонны находится по формуле: Нагрузку от веса части здания выше нижней отметки ригеля. L, Lz
– длина здания и пролет соответственно; А1 – площадь участков двух продольных стен от низа ригеля до верха продольных стен; А2 – площадь участков двух торцевых стен от низа ригеля до верха торцевых стен. Нагрузка от веса стоек фахверка. где Нагрузка от веса участков стен в пределах высоты колонн и веса связей по колоннам. А3, А4 – площадь продольных и торцевых стен соответственно в пределах уровня колонн (без учета оконного остекления, при самонесущих стенах – А4 = 0). А5, А6 – площадь оконного остекления продольных и торцевых стен соответственно (при самонесущих стенах – А6 = 0). Нагрузку от веса участков стен, примыкающих к стойкам фахверка. где А9 – грузовая площадь стеновой панели торцевой стены, приходящаяся на одну стойку фахверка. Интенсивность расчетной снеговой нагрузки, согласно [3], определяется по формуле: где В – шаг рам, Sо
– нормативное значение веса снегового покрова на один квадратный метр горизонтальной поверхности земли, принимается по [4] в зависимости от района строительства (Sо
= 1,5 2.4 Нагрузки от мостовых кранов
При движении мостового крана на крановый рельс передаются силы трёх направлений, рисунок 2.2. Наибольшее вертикальное нормативное усилие Fк
max
определяется при крайнем положении тележки крана на мосту с грузом равным грузоподъемности крана, рисунок 2.3. Рис. 2.3 Положение тележки крана при определении Fк
max
Вертикальное давление на раму: где Схема загружения при нахождения крановой нагрузки. Рис. 2.4. От вертикальных крановых нагрузок возникают сосредоточенные моменты, которые определяются по формулам: где Расчетное горизонтальное давление на колонну: где где Q – грузоподъемность крана; GТ
– вес тележки крана. 2.5 Ветровая нагрузка
В соответствии с обозначениями (рис. 2.2.) величины ветровой нагрузки определяются по формулам: где С – аэродинамический коэффициент активного давления ветра, С = 0,8; С3
– аэродинамический коэффициент отсоса ветра, С3
= 0,6; k – коэффициент, учитывающий возрастание скоростного напора ветра по высоте. В данном случае, берется из таблицы для типа местности А. А11, А12 – заштрихованные площади на эпюрах ветрового давления (рис. 2.5.) для активного давления и отсоса соответственно. Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30×h – при высоте сооружений h до 60 м и 2 км – при большей высоте. Схемы действия ветровой нагрузки на раму: расчетная и эквивалентная. Рис. 2.5. Нахождение величин qi
(рис. 2.5.) для определения А11, А12 следует вычислять по формулам, подставляя вместо k соответствующие значения из табл. 2 [5]. Промежуточные значения k находятся интерполяцией. Исходные данные, используемые при расчете, см. табл. 3 .1 Таблица 3 .1 Исходные данные для расчета ┌────────────────────────────────────────┬─────────────┬─────────┐ │ Исходное данное │ Значение │ Ед.изм. │ ├────────────────────────────────────────┼─────────────┼─────────┤ │ Пролет здания │ 24.0 │ м │ │ Длина температурного блока │ 96.0 │ м │ │ Шаг колонн │ 6.0 │ м │ │ Высота колонны │ 15.20 │ м │ │ Ширина надкрановой части колонны │ 0.45 │ м │ │ Ширина подкрановой части колонны │ 1.50 │ м │ │ Высота надкрановой части колонны │ 5.35 │ м │ │ Постоянная нагрузка: погонная на ригель; │ 9.7 │ кН/м │ │ от надкрановой части колонны; │ 15.7 │ кH │ │ от подкрановой части колонны │ 63.0 │ кН │ │ от веса подкрановых конструкций │ 42.0 │ кН │ │ Снеговая погонная нагрузка │ 12.8 │ кН/м │ │ Моменты Ммах; │ 741.8 │ кН*м │ │ Мmin │ 166.1 │ кН*м │ │ Вертикальное давление на раму: Dmax; │ 989.0 │ кН │ │ Dmin │ 222.0 │ кН │ │ Горизонтальное давление на колонну: Т │ 59.5 │ кН │ │ Грузоподемность крана │ 800.0 │ кН │ │ Активная сосредоточен. нагрузка от ветра │ 10.6 │ кН │ │ Активная погонная нагрузка от ветра │ 1.9 │ кН/м │ │ Пассивная сосредоточ. нагрузка от ветра │ 7.9 │ кН │ │ Пассивная погонная нагрузка от ветра │ 1.4 │ кН/м │ │ Отнош.жесткостей ригеля и верха колонны │ 23.0 │ │ │ Отнош.жесткостей низа и верха колонны │ 8.0 │ │ │ К-т В(к-т простр.жёсткости каркаса=F(B)) │ 0.0500 │ │ │ Эксцентриситеты опирания ригеля: левый; │ 0.5250 │ м │ │ правый │ 0.5250 │ м │ │ Высота подкрановой балки │ 1.0 │ м │ │ Давление колеса на рельс │ 370.0 │ кН │ │ Эксцентрисит.опир.стен: Eверхн.левый; │ 0.3200 │ м │ │ Енижн.левый; │ 0.8450 │ м │ │ Еверхн.правый │ 0.3200 │ м │ │ Енижн.правый │ 0.8450 │ м │ │ Нагрузка от веса стен: Gверхн.левой; │ 19.4 │ кН │ │ Gнижн.левой; │ 22.2 │ кН │ │ Gверхн.правой │ 19.4 │ кН │ │ Gнижн.правой │ 22.2 │ кН │ │ Данные из СНиП II-7-81: бальность пл-ки ;│ 7 │ │ │ повторяемость; │ 2 │ │ │ категория грунта │ 3 │ │ │ к-т К1 по табл.3 │ 0.25 │ │ │ к-т К2 по табл.4 │ 1.00 │ │ │ к-т по табл.5 │ 1.00 │ │ │ Для нижн.части сечен.колонны: площадь; │ 200.0 │ см2 │ │ момент инерции │ 970000.0 │ см4 │ │Нагр:от веса части здан.выше низа ригеля; │ 3670.3 │ кН │ │ от веса всех стоек фахверка; │ 167.4 │ кН │ │ от веса стен ниже ригеля(продольных) │ 743.0 │ кН │ │ от веса стен ниже ригеля(торцевых); │ 234.6 │ кН │ │ от Dmax моста одного крана(без тележки); │ 920.0 │ кН │ │ от веса мостов всех кранов пролёта │ 1840.0 │ кН │ Таблица 3 .2 Внутренние усилия в характерных сечениях рамы ┌─────┬──────────┬───────┬───────┬──────────┬──────────┬──────────┐ │N п.п│ Вид наг- │N сече-│К-т со-│Изгиб. мо-│Продольная│Поперечная│ │ │ рузки │ния │четания│мент М,кНм│сила N, кН│сила Q, кН│ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ -74.5 │ -152.3 │ -3.1 │ │ 1 │Постоянная│ 2-2 │ 1 │ -56.0 │ -181.0 │ -3.1 │ │ │ │ 3-3 │ 1 │ 39.0 │ -223.0 │ -3.1 │ │ │ │ 4-4 │ 1 │ 87.9 │ -308.2 │ -3.1 │ │ │ │ 5-5 │ 1 │ -74.5 │ -152.3 │ 3.1 │ │ │ │ 6-6 │ 1 │ -56.0 │ -181.0 │ 3.1 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 39.0 │ -223.0 │ 3.1 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ 87.9 │ -308.2 │ 3.1 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -3.1 │ 152.3 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -3.1 │ -152.3 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ -192.0 │ 6.7 │ │ 2 │Снеговая │ 2-2 │ 1 │ -35.7 │ -192.0 │ 6.7 │ │ │ │ 3-3 │ 1 │ 65.1 │ -192.0 │ 6.7 │ │ │ │ 4-4 │ 1 │ -0.7 │ -192.0 │ 6.7 │ │ │ │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ -192.0 │ -6.7 │ │ │ │ 6-6 │ 1 │ -35.7 │ -192.0 │ -6.7 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 65.1 │ -192.0 │ -6.7 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ -0.7 │ -192.0 │ -6.7 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ 6.7 │ 192.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ 6.7 │ -192.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -35.8 │ │ 3 │Вертикаль-│ 2-2 │ 1 │ 191.5 │ 0.0 │ -35.8 │ │ │ная от кра│ 3-3 │ 1 │ -550.3 │ -989.0 │ -35.8 │ │ │нов (Dmax │ 4-4 │ 1 │ -197.8 │ -989.0 │ -35.8 │ │ │на левой │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 24.3 │ │ │стойке) │ 6-6 │ 1 │ 191.5 │ 0.0 │ 24.3 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 25.4 │ -222.0 │ 24.3 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ 377.9 │ -222.0 │ 24.3 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -35.8 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -35.8 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -24.3 │ │ 4 │Вертикаль-│ 2-2 │ 1 │ 191.5 │ 0.0 │ -24.3 │ │ │ная от кра│ 3-3 │ 1 │ 25.4 │ -222.0 │ -24.3 │ │ │нов (Dmax │ 4-4 │ 1 │ 377.9 │ -222.0 │ -24.3 │ │ │на правой │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 35.8 │ │ │стойке) │ 6-6 │ 1 │ 191.5 │ 0.0 │ 35.8 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ -550.3 │ -989.0 │ 35.8 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ -197.8 │ -989.0 │ 35.8 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -35.8 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -35.8 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -19.3 │ │ 5 │Горизон- │ 2-2 │ 1 │ 44.0 │ 0.0 │ 40.1 │ │ │тальная от│ 3-3 │ 1 │ 44.0 │ 0.0 │ 40.1 │ │ │кранов (T │ 4-4 │ 1 │ -351.4 │ 0.0 │ 40.1 │ │ │на левой │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 7.9 │ │ │стойке) │ 6-6 │ 1 │ 42.2 │ 0.0 │ 7.9 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 42.2 │ 0.0 │ 7.9 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ 119.8 │ 0.0 │ 7.9 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -19.3 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -19.3 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -7.9 │ │ 6 │Горизон- │ 2-2 │ 1 │ 42.2 │ 0.0 │ -7.9 │ │ │тальная от│ 3-3 │ 1 │ 42.2 │ 0.0 │ -7.9 │ │ │кранов (T │ 4-4 │ 1 │ 119.8 │ 0.0 │ -7.9 │ │ │на правой │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 19.3 │ │ │стойке) │ 6-6 │ 1 │ 44.0 │ 0.0 │ -40.1 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 44.0 │ 0.0 │ -40.1 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ -351.4 │ 0.0 │ -40.1 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -19.3 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -19.3 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 8.1 │ │ 7 │Ветровая │ 2-2 │ 1 │ -70.7 │ 0.0 │ 18.3 │ │ │(ветер │ 3-3 │ 1 │ -70.7 │ 0.0 │ 18.3 │ │ │слева нап-│ 4-4 │ 1 │ -344.2 │ 0.0 │ 37.2 │ │ │раво) │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 10.4 │ │ │ │ 6-6 │ 1 │ 76.2 │ 0.0 │ 18.1 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 76.2 │ 0.0 │ 18.1 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ 324.1 │ 0.0 │ 34.9 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -2.5 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -2.5 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -10.4 │ │ 8 │Ветровая │ 2-2 │ 1 │ 76.2 │ 0.0 │ -18.1 │ │ │(ветер │ 3-3 │ 1 │ 76.2 │ 0.0 │ -18.1 │ │ │справа │ 4-4 │ 1 │ 324.1 │ 0.0 │ -34.9 │ │ │налево) │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -8.1 │ │ │ │ 6-6 │ 1 │ -70.7 │ 0.0 │ -18.3 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ -70.7 │ 0.0 │ -18.3 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ -344.2 │ 0.0 │ -37.2 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -2.5 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -2.5 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 9.9 │ │ 9 │Сейсмичес-│ 2-2 │ 1 │ -57.1 │ 0.0 │ 11.5 │ │ │кая │ 3-3 │ 1 │ -57.1 │ 0.0 │ 11.5 │ │ │ │ 4-4 │ 1 │ -184.2 │ 0.0 │ 14.3 │ │ │ │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 9.9 │ │ │ │ 6-6 │ 1 │ 57.1 │ 0.0 │ 11.5 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 57.1 │ 0.0 │ 11.5 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ 184.2 │ 0.0 │ 14.3 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -9.9 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -9.9 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -9.4 │ │ 10 │Местная │ 2-2 │ 1 │ 50.3 │ 0.0 │ -9.4 │ │ │сейсмичес-│ 3-3 │ 1 │ 50.3 │ 0.0 │ 15.4 │ │ │кая (на │ 4-4 │ 1 │ -101.8 │ 0.0 │ 15.4 │ │ │левой │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │стойке) │ 6-6 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ 11 │Местная │ 2-2 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │сейсмичес-│ 3-3 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │кая (на │ 4-4 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │правой │ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 9.4 │ │ │стойке) │ 6-6 │ 1 │ 50.3 │ 0.0 │ 9.4 │ │ │ │ 7-7 │ 1 │ 50.3 │ 0.0 │ -15.4 │ │ │ │ 8-8 │ 1 │ -101.8 │ 0.0 │ -15.4 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -3106.1 │ │ │ │ 2-2 │ 1 │ 16617.7 │ 0.0 │ -3106.1 │ │ 12 │Вертикаль-│ 3-3 │ 1 │ -47760.9 │ -85838.2 │ -3106.1 │ │ │ная от од-│ 4-4 │ 1 │ -17165.6 │ -85838.2 │ -3106.1 │ │ │ного крана│ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 2113.3 │ │ │(Dmax на │ 6-6 │ 1 │ 16617.7 │ 0.0 │ 2113.3 │ │ │левой стой│ 7-7 │ 1 │ 3383.0 │ -19352.2 │ 265.5 │ │ │ке) │ 8-8 │ 1 │ 32796.7 │ -19268.0 │ 2113.3 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -3106.1 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -3106.1 │ 0.0 │ ├─────┼──────────┼───────┼───────┼─────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │ 1-1 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ -2113.3 │ │ │ │ 2-2 │ 1 │ 16617.7 │ 0.0 │ -2113.3 │ │ 13 │Вертикаль-│ 3-3 │ 1 │ 2201.4 │ -19268.0 │ -2113.3 │ │ │ная от од-│ 4-4 │ 1 │ 32796.7 │ -19268.0 │ -2113.3 │ │ │ного крана│ 5-5 │ 1 │ 0.0 │ 0.0 │ 3106.1 │ │ │(Dmax на │ 6-6 │ 1 │ 16617.7 │ 0.0 │ 3106.1 │ │ │правой │ 7-7 │ 1 │ -47760.9 │ -85838.2 │ 3106.1 │ │ │стойке) │ 8-8 │ 1 │ -17165.6 │ -85838.2 │ 3106.1 │ │ │ │ 9-9 │ 1 │ 0.0 │ -3106.1 │ 0.0 │ │ │ │ 10-10 │ 1 │ 0.0 │ -3106.1 │ 0.0 │ └─────┴──────────┴───────┴───────┴─────────┴──────────┴──────────┘ Примечание: положительное значение момента - внутри рамы. Комбинации расчётных усилий см. в табл. 3 .3 Таблица 3 .3 Комбинации расчётных усилий ┌─────┬─────┬────────┬─────────────┬──────────┬──────────┬──────────┐ │N се-│Соче-│Экстрем.│Экстремальный│Изгиб. мо-│Продольная│Поперечная│ │чения│тания│усилие │путь │мент М,кНм│сила N, кН│сила Q, кН│ ├─────┼─────┼────────┼─────────────┼───────┼──────────┼──────────┤ │ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ ├─────┼─────┼────────┼─────────────┼───────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │ 1,2 │ -74.5 │ -344.3 │ 3.6 │ │1-1 │ос- │Mmin │ 1,2 │ -74.5 │ -344.3 │ 3.6 │ │ │нов- │Nmax │ 1,7 │ -74.5 │ -152.3 │ 5.0 │ │ │ные │Nmin,M>0│ │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │Nmin,M<0│ 1,2 │ -74.5 │ -344.3 │ 3.6 │ │ │ │Qmax │ 1,2,7 │ -74.5 │ -325.1 │ 10.2 │ │ │ │Qmin │ 1,8,3,5+ │ -74.5 │ -152.3 │ -62.0 │ ├─────┼─────┼────────┼─────────────┼───────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │ 1,8,3,5+ │ 224.5 │ -181.0 │ -15.4 │ │2-2 │ос- │Mmin │ 1,2,7 │ -151.8 │ -353.8 │ 19.5 │ │ │нов- │Nmax │ 1,7 │ -126.7 │ -181.0 │ 15.3 │ │ │ные │Nmin,M>0│ 1,2,3,5+ │ 123.8 │ -353.8 │ 6.9 │ │ │ │Nmin,M<0│ 1,2 │ -91.8 │ -373.0 │ 3.6 │ │ │ │Qmax │ 1,2,7,4,5+ │ 60.1 │ -353.8 │ 33.7 │ │ │ │Qmin │ 1,8,3,5- │ 145.3 │ -181.0 │ -87.7 │ ├─────┼─────┼────────┼─────────────┼───────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │ 1,2,8,4,5+ │ 228.6 │ -595.6 │ 0.9 │ │3-3 │ос- │Mmin │ 1,7,3,5- │ -559.5 │ -1113.1 │ -54.9 │ │ │нов- │Nmax │ 1,7 │ -31.7 │ -223.0 │ 15.3 │ │ │ные │Nmin,M>0│ 1,2,4,5+ │ 160.0 │ -595.6 │ 17.2 │ │ │ │Nmin,M<0│ 1,2,3,5+ │ -358.1 │ -1285.9 │ 6.9 │ │ │ │Qmax │ 1,2,7,4,5+ │ 96.4 │ -595.6 │ 33.7 │ │ │ │Qmin │ 1,8,3,5- │ -427.3 │ -1113.1 │ -87.7 │ ├─────┼─────┼────────┼─────────────┼───────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │ 1,4,6,8 │ 827.5 │ -508.0 │ -63.5 │ │4-4 │ос- │Mmin │ 1,2,3,5,7 │ -725.6 │ -1489.2 │ 45.1 │ │ │нов- │Nmax │ 1 │ 87.9 │ -308.2 │ -3.1 │ │ │ные │Nmin,M>0│ 1,4,6 │ 527.0 │ -510.2 │ -31.8 │ │ │ │Nmin,M<0│ 1,2,3,5 │ -415.8 │ -1340.3 │ 7.5 │ │ │ │Qmax │ 1,2,3,5,7 │ -725.6 │ -1340.3 │ 40.6 │ │ │ │Qmin │ 1,3,5-,8 │ -100.7 │ -1167.5 │ -102.5 │ ├─────┼─────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │ 1,2 │ 0.0 │ 3.6 │ 344.3 │ │9-9 │ос- │Mmin │ 1,2 │ 0.0 │ 3.6 │ 344.3 │ │ │нов- │Nmax │ 1,2 │ 0.0 │ 3.6 │ 344.3 │ │ │ные │Nmin,M>0│ │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │Nmin,M<0│ 1,7,3,5+ │ 0.0 │ -54.9 │ 152.3 │ │ │ │Qmax │ 1,2 │ 0.0 │ 3.6 │ 344.3 │ │ │ │Qmin │ 1,7 │ 0.0 │ -5.5 │ 152.3 │ ├─────┼─────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │ 1,2 │ 0.0 │ 3.6 │ -344.3 │ │10-10│ос- │Mmin │ 1,2 │ 0.0 │ 3.6 │ -344.3 │ │ │нов- │Nmax │ 1,2 │ 0.0 │ 3.6 │ -344.3 │ │ │ные │Nmin,M>0│ │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │Nmin,M<0│ 1,7,3,5+ │ 0.0 │ -54.9 │ -152.3 │ │ │ │Qmax │ 1,7 │ 0.0 │ -5.5 │ -152.3 │ │ │ │Qmin │ 1,2 │ 0.0 │ 3.6 │ -344.3 │ ├─────┼─────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │1,2,9+ │ -67.0 │ -233.1 │ 10.5 │ │1-1 │осо- │Mmin │1,2,9+ │ -67.0 │ -233.1 │ 10.5 │ │ │бые │Nmax │1,2,9+ │ -67.0 │ -233.1 │ 10.5 │ │ │ │Nmin,M>0│ │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │Nmin,M<0│1,2,9+ │ -67.0 │ -233.1 │ 10.5 │ │ │ │Qmax │1,2,9+,10- │ -67.0 │ -233.1 │ 19.9 │ │ │ │Qmin │1,2,9-,10+,12│ -67.0 │ -233.1 │ -1571.8 │ ├─────┼─────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │1,2,9-,10+,12│ 8348.0 │ -258.9 │ -1573.3 │ │2-2 │осо- │Mmin │1,2,9+,10- │ -175.7 │ -258.9 │ 21.4 │ │ │бые │Nmax │1,2,9+ │ -125.4 │ -258.9 │ 12.0 │ │ │ │Nmin,M>0│1,2,9+,10+,12│ 8233.8 │ -258.9 │ -1550.4 │ │ │ │Nmin,M<0│1,2,9+ │ -125.4 │ -258.9 │ 12.0 │ │ │ │Qmax │1,2,9+,10- │ -175.7 │ -258.9 │ 21.4 │ │ │ │Qmin │1,2,9-,10+,12│ 8348.0 │ -258.9 │ -1573.3 │ ├─────┼─────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │ │ │ │ │ │3-3 │осо- │Mmin │ │ │ │ │ │ │бые- │Nmax │ │ │ │ │ │ │ │Nmin,M>0│ │ │ │ │ │ │ │Nmin,M<0│ │ │ │ │ │ │ │Qmax │ │ │ │ │ │ │ │Qmin │ │ │ │ │ ├─────┼─────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │1,2,9-,10-,13│ 16763.1 │ -10007.4 │ -1085.8 │ │4-4 │осо- │Mmin │1,2,9+,10+,12│ -8790.1 │ -43292.4 │ -1522.7 │ │ │бые │Nmax │1,2,9+ │ -105.4 │ -373.4 │ 14.9 │ │ │ │Nmin,M>0│1,2,9+,10+,13│ 16191.1 │ -10007.4 │ -1026.3 │ │ │ │Nmin,M<0│1,2,9+,10+,12│ -8790.1 │ -43292.4 │ -1522.7 │ │ │ │Qmax │1,2,9+,10+ │ -207.3 │ -373.4 │ 30.4 │ │ │ │Qmin │1,2,9-,10-,12│ -8218.1 │ -43292.4 │ -1582.3 │ ├─────┼─────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │1,2,9+ │ 0.0 │ -9.3 │ 233.1 │ │9-9 │осо- │Mmin │1,2,9+ │ 0.0 │ -9.3 │ 233.1 │ │ │бые │Nmax │1,2,9+ │ 0.0 │ 10.5 │ 233.1 │ │ │ │Nmin,M>0│ │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │Nmin,M<0│1,2,9+,10+,12│ 0.0 │ -1562.4 │ 233.1 │ │ │ │Qmax │1,2,9+ │ 0.0 │ -9.3 │ 233.1 │ │ │ │Qmin │1,2,9+ │ 0.0 │ -9.3 │ 233.1 │ ├─────┼─────┼────────┼──────────┼──────────┼──────────┼──────────┤ │ │ │Mmax │1,2,9+ │ 0.0 │ -9.3 │ -233.1 │ │10-10│осо- │Mmin │1,2,9+ │ 0.0 │ -9.3 │ -233.1 │ │ │бые │Nmax │1,2,9+ │ 0.0 │ 10.5 │ -233.1 │ │ │ │Nmin,M>0│ │ 0.0 │ 0.0 │ 0.0 │ │ │ │Nmin,M<0│1,2,9+,10+,12│ 0.0 │ -1562.4 │ -233.1 │ │ │ │Qmax │1,2,9+ │ 0.0 │ -9.3 │ -233.1 │ │ │ │Qmin │1,2,9+ │ 0.0 │ -9.3 │ -233.1 │ └─────┴─────┴────────┴──────────┴──────────┴──────────┴──────────┘ Период колебания (сек)- 0.857; Сейсмическая нагрузка: в уровне покрытия на вторую от торца раму (кН) - 19.8; от веса стены (кН/м) - 0.1; от веса колонны (кН/м)- 0.2; местная от крана (кН) - 23.0; от подкран.балки (кН) - 1.8 Нумерация сечений рамы приведена на рис. 3 .1 Нумерация сечений рамы │9 10│ ┌──────────────────────────────┐ -┼ 1 ─ │ ─ 1 Iр 5 ─ │ ─ 5 │ ││9 10││ │ │ │ │ h2 │ I2 I2 │ │ 2 _ │ _ 2 6 _ │ _ 6 │ └┐ ┌┘ -┼ 3 - │ ─ 3 7 ─ │ ─ 7 │ e││ │ │ ─┼┼ │ │ │ │ │ h1 │ I1 I1 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ 4 ─ │ ─ 4 8 ─ │ ─ 8 │ ─┴─ ─┴─ ┼ L - 2 * e ┼────────────────────────────┼ Рис. 3 .1 Расчётная схема рамы для основных сочетаний нагрузок приведена на рис. 3 .2 Расчётная схема рамы с нагрузками, входящими в основное сочетание qс - qп - Wa Wo ──> -> ┌────────────────────────────┐ -> ──> -┼ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ -> │ T T │ -> │ h2 -> │──> - ->│ -> │ -> │<- - <- - │ -> │ -> └┐ | Dmax Dmin | ┌┘ -> -┼ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ qa - -> │ │ -> - qo │ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ h1 -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ -> ─┴─ ─┴─ -> -┼ L-2*e ┼──────────────────────────┼ Рис. 3 .2 Расчётная схема второй от торца рамы при действии сейсмической нагрузки поперёк здания приведена на рис. 3 .2, рис. 3 .3 Расчётная схема рамы при действии сейсмической нагрузки Spp ──> -> ┌──────────────────────────────┐ -> ┼ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ h2 -> │ │ -> │ -> │ Spb Spb │ -> │ -> └┐──> ──>┌┘ -> ┼ -> │ │ -> │ ->e││ │ -> │ ->─┼┼ │ -> │ -> │ │ -> │ h1 -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ -> │ │ -> │ - -> ─┴─ ─┴─ -> -┼ Sc+Sk L - 2 * e Sc+Sk ┼────────────────────────────┼ Рис. 3 .3 Расчётная схема рамы при действии местной сейсмической нагрузки ┌──┤ ──┼ │ │ │ │ │ │ h2 │ │ Skr │ │ <- - ──> └┐ ─┼ │ │ e││ │ ─┼┼ │ │ │ h1 │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ ─┴─ ──┼ Рис. 3 .4 Требуется подобрать сечения сплошной верхней и сквозной нижней частей колонны однопролетного производственного здания (ригель имеет жесткое сопряжение с колонной). Расчетные усилия: Для верхней части колонны: – в сечении 1-1 N = -344,3 кН; M = -74,5 кНм; Q = 3,6 кН; – в сечении 2-2 N = -373,0 кН; M = -91,8 кНм; Q = 3,6 кН; Материал колонны сталь марки С245, бетон фундамента марки М150. Конструктивная схема колонны показана на рис. 4.1. Расчетные длины для верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы определим по формулам: Так как значения В однопролетной раме с жестким сопряжением ригеля с колонной верхний конец колонны закреплен только от поворота; Таким образом, для нижней части колонны: для верхней: Расчетные длины из плоскости рамы для нижней и верхней частей равны соответственно: Конструктивная схема колонны. Рис. 4.1. Сечение верхней части колонны принимаем в виде сварного двутавра высотой: По формуле 14.16. [1] определим требуемую площадь сечения. Для симметричного двутавра: Для стали C245 толщиной до 20 мм Ry
= 240 МПа = 24 кН/см2
; Значение коэффициента Примем в первом приближении По прил. 8 [1] при Компоновка сечения: высота стенки принимаем предварительно толщину полок По табл. 14.2 [1] при Принимаем Требуемая площадь полки: Из условия устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента ширина полки: из условия местной устойчивости полки по формуле: где Принимаем Расчетная площадь сечения с учетом только устойчивой части стенки: Параметр Значение A Площадь поперечного сечения 78.4 см2
a Угол наклона главных осей инерции -90.0 град Iy
Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 1776.501 см4
Ix
Момент инерции относительно центральной оси X1 параллельной оси X 26600.133 см4
It
Момент инерции при свободном кручении 20.693 см4
iy
Радиус инерции относительно оси Y1 4.76 см ix
Радиус инерции относительно оси X1 18.42 см Wu+
Максимальный момент сопротивления относительно оси U 1182.228 см3
Wu-
Минимальный момент сопротивления относительно оси U 1182.228 см3
Wv+
Максимальный момент сопротивления относительно оси V 161.5 см3
Wv-
Минимальный момент сопротивления относительно оси V 161.5 см3
Wpl,u
Пластический момент сопротивления относительно оси U 1337.8 см3
Wpl,v
Пластический момент сопротивления относительно оси V 248.88 см3
Iu
Максимальный момент инерции 26600.133 см4
Iv
Минимальный момент инерции 1776.501 см4
iu
Максимальный радиус инерции 18.42 см iv
Минимальный радиус инерции 4.76 см au+
Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 15.079 см au-
Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 15.079 см av+
Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси X(V) 2.06 см av-
Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси X(V) 2.06 см yM
Координата центра тяжести по оси Y 21.5 см xM
Координата центра тяжести по оси X 0.4 см Значение коэффициента В расчетное сечение включаем всю площадь сечения: Недонапряжение: Условие обеспечения общей устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента выполняется. Проверка устойчивости стенки верхней части колонны: где Поскольку принимаем Так как условие соблюдается, следовательно проверку устойчивости колонны из плоскости действия момента проводят с учетом всей площади сечения. Так как Устойчивость стенки верхней части колонны обеспечена. Для определения По модулю при Значения Поскольку в расчетное сечение включаем полное сечение стенки: Недонапряжение: Условие обеспечения общей устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента выполняется. – N1
= -1489,2 кН; M1
= -725,6 кНм (изгибающий момент догружает подкрановую ветвь); – N2
= -508,0 кН; М2
= 827,5 кНм (изгибающий момент догружает наружную ветвь); – Qmax
= -102,5 кН. Сечение нижней части колонны сквозное, состоящее из двух ветвей, соединенных решеткой. Высота сечения Подкрановую ветвь колонны принимаем из широкополочного двутавра, наружную – составного сварного сечения из листа и двух уголков. Определим по формуле 14.32 [1] ориентировочное положение центра тяжести. Принимаем zо
= 2,5 см; hо
= hн
- zо
= 150 - 2,5 = 147,5 см. Усилия в ветвях определим по формулам: В подкрановой ветви: В наружной ветви: Определяем требуемую площадь ветвей и назначаем сечение. Для подкрановой ветви: задаемся Элемент сечения Угол поворота Зеркально Двутавp широкополочный по ГОСТ 26020-83 30Ш2 Габариты сечения 200.0 x 294.9 мм Геометрические характеристики сечения Параметр Значение A Площадь поперечного сечения 77.65 см2 Угол наклона главных осей инерции 0.0 град Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 12200.0 см4 Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 1737.0 см4 It Момент инерции при свободном кручении 44.161 см4 iy Радиус инерции относительно оси Y1 12.535 см iz Радиус инерции относительно оси Z1 4.73 см Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 827.119 см3 Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 827.119 см3 Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 173.7 см3 Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 173.7 см3 Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 923.242 см3 Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 267.103 см3 Iu Максимальный момент инерции 12200.0 см4 Iv Минимальный момент инерции 1737.0 см4 iu Максимальный радиус инерции 12.535 см iv Минимальный радиус инерции 4.73 см au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 10.652 см au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 10.652 см av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 2.237 см av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 2.237 см yM Координата центра тяжести по оси Y 10.0 см zM Координата центра тяжести по оси Z -14.75 см Для наружной ветви: Для удобства прикрепления элементов решетки расстояние между внешними гранями полок принимаем таким же, как в подкрановой ветви (295 мм). Толщину стенки швеллера Требуемая площадь полок (уголков): Элемент сечения Угол поворота Зеркально Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9 Габариты сечения 90.0 x 90.0 мм Геометрические характеристики сечения Параметр Значение A Площадь поперечного сечения 15.6 см2 Угол наклона главных осей инерции 45.0 град Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 117.476 см4 Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 117.476 см4 It Момент инерции при свободном кручении 3.894 см4 iy Радиус инерции относительно оси Y1 2.744 см iz Радиус инерции относительно оси Z1 2.744 см Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 29.17 см3 Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 29.17 см3 Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 13.688 см3 Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 15.586 см3 Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 45.825 см3 Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 23.531 см3 Iu Максимальный момент инерции 185.635 см4 Iv Минимальный момент инерции 49.317 см4 iu Максимальный радиус инерции 3.45 см iv Минимальный радиус инерции 1.778 см au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 1.87 см au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 1.87 см av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.877 см av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 0.999 см yM Координата центра тяжести по оси Y 2.548 см zM Координата центра тяжести по оси Z -2.548 см Геометрические характеристики ветви: Элемент сечения Угол поворота Зеркально Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9 Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L90x9 + Лист 270 x 10 Габариты сечения 295.0 x 100.0 мм Геометрические характеристики сечения Параметр Значение A Площадь поперечного сечения 58.2 см2 Угол наклона главных осей инерции -90.0 град Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 371.641 см4 Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 6520.791 см4 It Момент инерции при свободном кручении 16.247 см4 iy Радиус инерции относительно оси Y1 2.527 см iz Радиус инерции относительно оси Z1 10.585 см Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 442.088 см3 Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 442.088 см3 Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 47.245 см3 Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 174.169 см3 Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 560.588 см3 Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 110.46 см3 Iu Максимальный момент инерции 6520.791 см4 Iv Минимальный момент инерции 371.641 см4 iu Максимальный радиус инерции 10.585 см iv Минимальный радиус инерции 2.527 см au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 7.596 см au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 7.596 см av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.812 см av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 2.993 см yM Координата центра тяжести по оси Y 14.75 см zM Координата центра тяжести по оси Z -1.134 см Уточняем положение центра тяжести сечения колонны: Отличие от первоначально принятых размеров мало, поэтому усилия в ветвях не пересчитываем. Из плоскости рамы (относительно оси y-y): Подкрановая ветвь: Наружная ветвь: Из условия равноустойчивости подкрановой ветви в плоскости и из плоскости рамы определяем требуемое расстояние между узлами решетки: Принимаем Для подкрановой ветви: Для наружной ветви: Поперечная сила в сечении колонны Условная поперечная сила: Расчет решетки проводим на Усилие сжатия в раскосе: где Задаемся; Требуемая площадь раскоса: R = 240 МПа = 24 кН/см2
(фасонный прокат из стали С245); Элемент сечения Угол поворота Зеркально Уголок равнополочный по ГОСТ 8509-93 L80x10 Габариты сечения 79.9 x 79.9 мм Геометрические характеристики сечения Параметр Значение A Площадь поперечного сечения 15.14 см2 Угол наклона главных осей инерции 45.0 град Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 88.538 см4 Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 88.538 см4 It Момент инерции при свободном кручении 4.606 см4 iy Радиус инерции относительно оси Y1 2.418 см iz Радиус инерции относительно оси Z1 2.418 см Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 24.727 см3 Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 24.727 см3 Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 11.206 см3 Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 13.133 см3 Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 39.179 см3 Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 19.952 см3 Iu Максимальный момент инерции 139.879 см4 Iv Минимальный момент инерции 37.197 см4 iu Максимальный радиус инерции 3.04 см iv Минимальный радиус инерции 1.567 см au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 1.633 см au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 1.633 см av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 0.74 см av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 0.867 см yM Координата центра тяжести по оси Y 17.097 см zM Координата центра тяжести по оси Z -2.347 см Напряжения в раскосе: Геометрические характеристики всего сечения: Приведенная гибкость: Коэффициент При Для комбинации усилий, догружающих наружную ветвь (сечение 4-4): N2
= -508,0 кН; М2
= 827,5 кНм Для комбинации усилий, догружающих подкрановую ветвь (сечение 4-4): N1
= -1489,2 кН; M1
= -725,6 кНм Устойчивость сквозной колонны как единого стержня из плоскости действия момента проверять не нужно, так как она обеспечена проверкой устойчивости отдельных ветвей. Расчетные комбинации усилий в сечениях над уступом: N= -373,0 кН; M = -91,8 кНм; Q = 3,6 кН; Давление кранов Прочность стыкового шва (ш1)проверяем по нормальным напряжениям в крайних точках сечения надкрановой части. Площадь шва равна площади сечения колонны. Наружная полка: Внутренняя полка: Толщину стенки траверсы определяем из условия смятия по формуле: Принимаем tтр
=1,6 см. Усилие во внутренней полке верхней части колонны: Длина шва крепления вертикального ребра траверсы к стенке траверсы (ш2): Применяем полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08А, d = 1,4...2 мм. Назначаем: В стенке подкрановой ветви делаем прорезь, в которую заводим стенку траверсы. Для расчета шва крепления траверсы к подкрановой ветви (ш3) составляем комбинацию усилий, дающую наибольшую опорную реакцию траверсы. Такой комбинацией будет сочетание (1, 2, 7) М = -151,8 кН·м; N = -353,8 кН: Коэффициент 0,9 учитывает, что усилия N и M приняты для второго основного сочетания нагрузок. Требуемая длина шва: Из условия прочности стенки подкрановой ветви в месте крепления траверсы (линия 1-1) определяем высоту траверсы где Проверим прочность траверсы как балки, нагруженной усилиями N, M и Расчетная схема и сечение траверсы приведены на рис. 4.3. Узел сопряжения верхней и нижней части колонны. Рис. 4.3. Нижний пояс траверсы принимаем конструктивно из листа 270 Геометрические характеристики траверсы. Элемент сечения Угол поворота Зеркально Лист 270 x 16 Лист 380 x 16 90.0 Лист 140 x 16 Лист 140 x 16 Габариты сечения 296.0 x 396.0 мм Геометрические характеристики сечения Параметр Значение A Площадь поперечного сечения 148.8 см2 Угол наклона главных осей инерции 0.0 град Iy Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 21323.038 см4 Iz Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 6094.736 см4 It Момент инерции при свободном кручении 118.859 см4 iy Радиус инерции относительно оси Y1 11.971 см iz Радиус инерции относительно оси Z1 6.4 см Wu+ Максимальный момент сопротивления относительно оси U 896.493 см3 Wu- Минимальный момент сопротивления относительно оси U 1348.275 см3 Wv+ Максимальный момент сопротивления относительно оси V 411.806 см3 Wv- Минимальный момент сопротивления относительно оси V 411.806 см3 Wpl,u Пластический момент сопротивления относительно оси U 1620.609 см3 Wpl,v Пластический момент сопротивления относительно оси V 665.36 см3 Iu Максимальный момент инерции 21323.038 см4 Iv Минимальный момент инерции 6094.736 см4 iu Максимальный радиус инерции 11.971 см iv Минимальный радиус инерции 6.4 см au+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 6.025 см au- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 9.061 см av+ Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 2.768 см av- Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 2.768 см yM Координата центра тяжести по оси Y 0.0 см zM Координата центра тяжести по оси Z -15.815 см Максимальный изгибающий момент в траверсе: Максимальная поперечная сила в траверсе с учетом усилия от кранов возникает при комбинации усилий (1, 2, 7) М = -151,8 кН·м; N = -353,8 кН : Коэффициент k = 1,2 учитывает неравномерную передачу усилия Ширина нижней части колонны превышает 1 м, поэтому проектируем базу раздельного типа (рис. 4.4.). База колонны. Рис. 4.4. Расчетные комбинации усилий в нижнем сечении колонны (сечение 4-4): 1) N1
= -1489,2 кН; M1
= -725,6 кНм (для расчета базы подкрановой ветви); 2) N2
= -508,0 кН; М2
= 827,5 кНм (для расчета базы наружной ветви). Усилия в ветвях колонны определим по формулам: В подкрановой ветви: В наружной ветви: База наружной ветви. Требуемая площадь плиты. По конструктивным соображениям свес плиты Тогда принимаем Lтр
= 30 см. Среднее напряжение в бетоне под плитой Из условия симметричного расположения траверс относительно центра тяжести ветви расстояние между траверсами в свету равно: при толщине траверсы 12 мм Определяем изгибающие моменты на отдельных участках плиты: Участок 1 (консольный свес Участок 2 (консольный свес Участок 3 (плита, опертая на четыре стороны Участок 4 (плита, опертая на четыре стороны Принимаем для расчета Требуемая толщина плиты: R = 235 МПа = 23,5 кН/см2
для стали С255 толщиной 18-40 мм. Принимаем Высоту траверсы определяем из условия размещения шва крепления траверсы к ветви колонны. В запас прочности все усилие в ветви передаем на траверсы через 4 угловых шва. Сварка полуавтоматическая проволокой марки Св-08А, d = 1,4..2 мм. Требуемая длина шва определяется по формуле: Принимаем Расчетные характеристики: Проверяем допустимую длину шва: Требования к максимальной длине швов выполняется. Крепление траверсы к плите принимаем угловыми швами Проверяем прочность швов: Швы удовлетворяют требованиям прочности. При вычислении суммарной длины швов с каждой стороны шва не учитывалось по 1 см на непровар. Приварка торца колонны к плите выполняется конструктивными швами 15,36
15,36
Максимальный изгибающий момент: Максимальная поперечная сила: 115,2
Нормальные напряжения возникающие траверсе: Касательные напряжения возникающие в траверсе: Для расчёта анкерных болтов принимаем комбинацию нагрузок, дающую наибольший момент при минимальной силе. Комбинации усилий для расчёта анкерных болтов в сечении 4-4: M=827,5 кНм, N=508 кН, Суммарное усилие во всех анкерных болтах, приходящихся на одну ветвь колонны: Требуемая площадь сечения анкерных болтов находится по формуле: Принимаем 4 болта Æ30, Плитка под анкерные болты рассчитывается как балка, лежащая на траверсах и нагруженная сосредоточенными силами: – усилие от одного анкерного болта. Принимаем в качестве материала для анкерной плитки сталь С255 с Ry
=230 МПа (t=20440 мм) табл. 51 [5]. Максимальный изгибающий момент: Максимальная поперечная сила: Требуемый момент сопротивления анкерной плитки: Wn
=Mмах
/Ry
·gc
=250/23·1=10,86 см3
. Принимаем диаметр отверстия под анкерный болт d=32 мм, а толщину анкерной плитки t=30 мм, тогда ширина анкерной плиты равна: b=(6Wn
/t2
)+d=(6·10,86/32
)+3,2=10,44 см. Принимаем ширину анкерной плиты b=12 см. Размеры фермы приведены для её геометрической схемы, которая получена путём пересечения линий, проходящих через центры тяжести стержней и отсутствии расцентровки в узлах: пролёт фермы L= 23.600 M; высота на опоре H= 3.150 M ; высота в середине H1= 3.325 M ; уклон верхнего пояса i= 0.015. Длины стержней (в метрах): верхнего пояса нижнего пояса панель 1 L= 2.800 панель 2 L= 3.000 панель 1 L= 5.800 панель 3 L= 3.000 панель 4 L= 3.000 панель 2 L= 6.000 панель 5 L= 3.000 панель 6 L= 3.000 панель 3 L= 6.000 панель 7 L= 3.000 панель 8 L= 2.800 панель 4 L= 5.800 раскосов стоек раскос 1 L= 4.246 раскос 2 L= 4.380 стойка 1 L= 3.150 раскос 3 L= 4.445 раскос 4 L= 4.445 стойка 2 L= 3.236 раскос 5 L= 4.445 раскос 6 L= 4.445 стойка 3 L= 3.325 раскос 7 L= 4.380 раскос 8 L= 4.246 стойка 4 L= 3.236 стойка 5 L= 3.150 Расчётная схема фермы с нумерацией узлов и стержней приведена на рис.5.1.1. 5.2 Узловые нагрузки
Величины узловых нагрузок приведены в табл.5.1, табл. 5.2. Знак + соответствует направлению нагрузки к узлу; - от узла. Таблица 5.1 Вертикальная нагрузка на верхний пояс ╔═══════╦═══════════════╦═══════════════╦════════════════╗ ║ N ║ Постоянная ║ Снеговая ║Опорные моменты ║ ║ узла ║ нагрузка, (кН) ║ нагрузка, (кН) ║Млев. = 75кНм ║ ║ ║ ║ ║Мправ.= 75кНм ║ ╠═══════╬═══════════════╬═══════════════╬════════════════╣ ║ 1 ║ 102.06 ║ 134.40 ║ 0.00 ║ ║ 2 ║ 0.00 ║ - ║ - ║ ║ 3 ║ 0.00 ║ - ║ - ║ ║ 4 ║ 0.00 ║ - ║ - ║ ║ 5 ║ 102.06 ║ 134.40 ║ 0.00 ║ ╚═══════╩═══════════════╩═══════════════╩════════════════╝ 5.3. Статический расчёт
Расчётные усилия в стержнях фермы приведены в табл.5.3. Таблица 5.3Расчётные усилия в стержнях фермы ╔════════╦════════╦═══════╦═════════╦═════════╦══════════════════╗ ║ Элемент ║ Марка ║Усилия от ║Усилия от ║Усилия от ║ Расчётные усилия: ║ ║ фермы ║элемента ║постоян. ║снеговой ║опорных ╠═════════╦════════╣ ║ ║ ║нагрузки, ║нагрузки, ║моментов, ║ сжатие, ║растяже- ║ ║ ║ ║ (кН) ║ (кН) ║ (кН) ║ (кН) ║ние,(кН) ║ ╠════════╬════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╬════════╣ ║ ║ В- 1 ║ 0.00 ║ 0.00 ║ 23.65 ║ - ║ 23.65 ║ ║верхний ║ В- 2 ║ -155.91 ║ -205.31 ║ 23.02 ║ -361.22 ║ - ║ ║пояс ║ В- 3 ║ -155.91 ║ -205.31 ║ 23.02 ║ -361.22 ║ - ║ ║ ║ В- 4 ║ -204.36 ║ -269.12 ║ 22.41 ║ -473.48 ║ - ║ ║ ║ В- 5 ║ -204.36 ║ -269.12 ║ 22.41 ║ -473.48 ║ - ║ ║ ║ В- 6 ║ -155.91 ║ -205.31 ║ 23.02 ║ -361.22 ║ - ║ ║ ║ В- 7 ║ -155.91 ║ -205.31 ║ 23.02 ║ -361.22 ║ - ║ ║ ║ В- 8 ║ -0.00 ║ 0.00 ║ 23.65 ║ - ║ 23.65 ║ ╠════════╬════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╬════════╣ ║ ║ Н- 1 ║ 89.54 ║ 117.91 ║ -23.34 ║ - ║ 207.45 ║ ║нижний ║ Н- 2 ║ 193.78 ║ 255.18 ║ -22.71 ║ - ║ 448.96 ║ ║пояс ║ Н- 3 ║ 193.78 ║ 255.18 ║ -22.71 ║ - ║ 448.96 ║ ║ ║ Н- 4 ║ 89.54 ║ 117.91 ║ -23.34 ║ - ║ 207.45 ║ ╠════════╬════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╬════════╣ ║ ║ Р- 1 ║ -135.77 ║ -178.79 ║ -0.47 ║ -314.56 ║ - ║ ║раскосы ║ Р- 2 ║ 96.88 ║ 127.58 ║ 0.47 ║ - ║ 224.45 ║ ║ ║ Р- 3 ║ -56.14 ║ -73.93 ║ -0.46 ║ -130.07 ║ - ║ ║ ║ Р- 4 ║ 15.65 ║ 20.61 ║ 0.45 ║ - ║ 36.26 ║ ║ ║ Р- 5 ║ 15.65 ║ 20.61 ║ 0.45 ║ - ║ 36.26 ║ ║ ║ Р- 6 ║ -56.14 ║ -73.93 ║ -0.46 ║ -130.07 ║ - ║ ║ ║ Р- 7 ║ 96.88 ║ 127.58 ║ 0.47 ║ - ║ 224.45 ║ ║ ║ Р- 8 ║ -135.77 ║ -178.79 ║ -0.47 ║ -314.56 ║ - ║ ╠════════╬════════╬═══════╬═════════╬═════════╬═════════╬════════╣ ║ ║ С- 1 ║ 0.00 ║ 0.00 ║ 0.35 ║ - ║ 0.35 ║ ║стойки ║ С- 2 ║ -29.16 ║ -38.40 ║ 0.00 ║ -67.56 ║ - ║ ║ ║ С- 3 ║ -23.10 ║ -30.42 ║ -0.66 ║ -53.52 ║ - ║ ║ ║ С- 4 ║ -29.16 ║ -38.40 ║ 0.00 ║ -67.56 ║ - ║ ║ ║ С- 5 ║ 0.00 ║ 0.00 ║ 0.35 ║ - ║ 0.35 ║ ╚════════╩════════╩═══════╩═════════╩═════════╩═════════╩════════╝ 5.4 Расчёт стержней на прочность и устойчивость
При расчёте учтено следующее: в пролёте есть краны с режимом работы 7К; ферма на колонну опирается сбоку; нагрузки приложенные непосредственно к ферме - статические. Геометрические характеристики сечений стержней приведены в табл.5.4. Таблица 5.4 Геометрические характеристики сечений и сталь стержней ╔═══╦════════╦═════╦════════╦══════╦══════╗ ║Марка ║ Сечение ║ Сталь ║ Площадь ║Радиус и- ║Радиус и- ║ ║эле- ║ ║ ║ сечения, ║нерции от-║нерции от-║ ║мен- ║ ║ ║ см¤ ║носительно║носительно║ ║та ║ ║ ║ ║горизонт. ║вертикаль-║ ║ ║ ║ ║ ║оси, см ║ной оси,см║ ╠═══╬═══════╬═════╬══════╬════╬═════╣ ║B- 1 ║ ┐┌50*5 ║ C245 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║ ║B- 2 ║ ┐┌100*7 ║ C275 ║ 27.50 ║ 3.08 ║ 4.45 ║ ║B- 3 ║ ┐┌100*7 ║ C275 ║ 27.50 ║ 3.08 ║ 4.45 ║ ║B- 4 ║ ┐┌110*8 ║ C245 ║ 34.40 ║ 3.39 ║ 4.88 ║ ║B- 5 ║ ┐┌110*8 ║ C245 ║ 34.40 ║ 3.39 ║ 4.88 ║ ║B- 6 ║ ┐┌100*7 ║ C275 ║ 27.50 ║ 3.08 ║ 4.45 ║ ║B- 7 ║ ┐┌100*7 ║ C275 ║ 27.50 ║ 3.08 ║ 4.45 ║ ║B- 8 ║ ┐┌50*5 ║ C245 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║ ║H- 1 ║ ┐┌80*6 ║ C245 ║ 18.76 ║ 2.47 ║ 3.65 ║ ║H- 2 ║ ┐┌80*6 ║ C275 ║ 18.76 ║ 2.47 ║ 3.65 ║ ║H- 3 ║ ┐┌80*6 ║ C275 ║ 18.76 ║ 2.47 ║ 3.65 ║ ║H- 4 ║ ┐┌80*6 ║ C245 ║ 18.76 ║ 2.47 ║ 3.65 ║ ║P- 1 ║ ┐┌125*8 ║ C245 ║ 39.38 ║ 3.87 ║ 5.46 ║ ║P- 2 ║ ┐┌50*5 ║ C275 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║ ║P- 3 ║ ┐┌90*6 ║ C245 ║ 21.22 ║ 2.76 ║ 4.04 ║ ║P- 4 ║ ┐┌50*5 ║ C245 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║ ║P- 5 ║ ┐┌50*5 ║ C245 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║ ║P- 6 ║ ┐┌90*6 ║ C245 ║ 21.22 ║ 2.76 ║ 4.04 ║ ║P- 7 ║ ┐┌50*5 ║ C275 ║ 9.60 ║ 1.53 ║ 2.45 ║ ║P- 8 ║ ┐┌125*8 ║ C245 ║ 39.38 ║ 3.87 ║ 5.46 ║ ║C- 1 ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ ║C- 2 ║ ┐┌63*5 ║ C245 ║ 12.26 ║ 1.94 ║ 2.96 ║ ║C- 3 ║ ┐┌63*5 ║ C245 ║ 12.26 ║ 1.94 ║ 2.96 ║ ║C- 4 ║ ┐┌63*5 ║ C245 ║ 12.26 ║ 1.94 ║ 2.96 ║ ║C- 5 ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ ╚═══╩═════╩═══╩═════╩═══╩════╝ В столбце <Сечение> табл.5.4 для неравнополочных уголков первая цифра указывает размер горизонтальной полки в мм. При вычислении радиусов инерции сечений стержней фермы толщина фасонок принята равной 10.0 мм. Результаты расчёта стержней приведенны в табл.5.5. Таблица 5.5 Результаты конструктивного расчёта стержней фермы ╔════╦═══╦══════╦════════╦════╦════════╦═════╦═════╦═══╗ ║Эле- ║Мар- ║Расчёт-║ Гибкость ║Пре- ║Расчётная ║Коэф-║Напря-║Рас-║ ║мент ║ка ║ное ║ ║дель-║ длина ║фици-║жение,║чёт-║ ║фер- ║эле- ║усилие,╠═════╦═════╣ная ╠═════╦═════╣ент ║ МПа ║ное ║ ║мы ║мен- ║ кН ║ в ║ из ║гиб- ║ в ║ из ║про- ║ ║соп-║ ║ ║та ║ ║плос-║плос-║кость║плос-║плос-║доль-║ ║ро- ║ ║ ║ ║ ║кости║кости║ ║кости║кости║ного ║ ║тив-║ ║ ║ ║ ║фермы║фермы║ ║фермы║фермы║изги-║ ║лен.║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ (м) ║ (м) ║ба ║ ║МПа ║ ╠══╬═╬═══╬══╬══╬═╬═══╬══╬═══╬══╬════╣ ║ ║В 1 ║ 23.7║183.0║114.1║250.0║ 2.80║ 2.80║ - ║ 25.9 ║240 ║ ║верх ║В 2 ║ -361.2║ 97.4║ 67.4║121.2║ 3.00║ 3.00║0.523║264.6 ║270 ║ ║ний ║В 3 ║ -361.2║ 97.4║ 67.4║121.2║ 3.00║ 3.00║0.523║264.6 ║270 ║ ║пояс ║В 4 ║ -473.5║ 88.5║ 61.5║121.8║ 3.00║ 3.00║0.622║232.8 ║240 ║ ║ ║В 5 ║ -473.5║ 88.5║ 61.5║121.8║ 3.00║ 3.00║0.622║232.8 ║240 ║ ║ ║В 6 ║ -361.2║ 97.4║ 67.4║121.2║ 3.00║ 3.00║0.523║264.6 ║270 ║ ║ ║В 7 ║ -361.2║ 97.4║ 67.4║121.2║ 3.00║ 3.00║0.523║264.6 ║270 ║ ║ ║В 8 ║ 23.7║183.0║114.1║250.0║ 2.80║ 2.80║ - ║ 25.9 ║240 ║ ╠═╬═══╬════╬═══╬═══╬════╬═══╬═══╬═╬═══╬═══╣ ║ниж- ║Н 1 ║ 207.5║234.8║159.0║250.0║ 5.80║ 5.80║ - ║116.4 ║240 ║ ║ний ║Н 2 ║ 449.0║242.9║164.5║250.0║ 6.00║ 6.00║ - ║251.9 ║270 ║ ║пояс ║Н 3 ║ 449.0║242.9║164.5║250.0║ 6.00║ 6.00║ - ║251.9 ║270 ║ ║ ║Н 4 ║ 207.5║234.8║159.0║250.0║ 5.80║ 5.80║ - ║116.4 ║240 ║ ╠══╬══╬════╬═══╬════╬═══╬═══╬═══╬══╬═══╬═══╣ ║ ║Р 1 ║ -314.6║109.7║ 77.7║136.2║ 4.25║ 4.25║0.480║175.2 ║240 ║ ║рас- ║Р 2 ║ 224.5║229.0║178.5║300.0║ 3.50║ 4.38║ - ║246.1 ║270 ║ ║косы ║Р 3 ║ -130.1║128.9║110.0║158.3║ 3.56║ 4.45║0.370║206.9 ║240 ║ ║ ║Р 4 ║ 36.3║232.4║181.2║300.0║ 3.56║ 4.45║ - ║ 39.8 ║240 ║ ║ ║Р 5 ║ 36.3║232.4║181.2║300.0║ 3.56║ 4.45║ - ║ 39.8 ║240 ║ ║ ║Р 6 ║ -130.1║128.9║110.0║158.3║ 3.56║ 4.45║0.370║206.9 ║240 ║ ║ ║Р 7 ║ 224.5║229.0║178.5║300.0║ 3.50║ 4.38║ - ║246.1 ║270 ║ ║ ║Р 8 ║ -314.6║109.7║ 77.7║136.2║ 4.25║ 4.25║0.480║175.2 ║240 ║ ╠══╬══╬════╬═══╬═══╬════╬═══╬═══╬═══╬═══╬═══╣ ║ ║С 1 ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ ║стой ║С 2 ║ -67.6║133.4║109.2║160.0║ 2.59║ 3.24║0.345║199.9 ║240 ║ ║ки ║С 3 ║ -53.5║137.1║112.2║168.3║ 2.66║ 3.33║0.327║166.7 ║240 ║ ║ ║С 4 ║ -67.6║133.4║109.2║160.0║ 2.59║ 3.24║0.345║199.9 ║240 ║ ║ ║С 5 ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ - ║ ╚══╩══╩═══╩══╩══╩══╩══╩══╩═╩═══╩══╝ 5.5. Подбор сечений стержней
Подберем сечения стержней для первой панели. Таблица5.6. Таблица5.8. Толщину фасонок фермы принимаем в зависимости от усилий в опорном раскосе [1, табл. 9.2.] Торцевой лист принимаем толщиной 20 мм и шириной 180 мм, из условия размещения болтов. Напряжение смятия у торца: где Толщина швов крепления опорного раскоса (Р-1) назначаем: на обушке 8мм, на пере 6 мм (их длины приведены в таблице 5.8.) То же для нижнего пояса (Н-1). По требуемым расчетным длинам швов с учетом конструктивных требований (добавки 1 см длины на непровар и зазор между швами) намечаем графически конфигурацию и размеры опорной части фасонки. Проверяем опорную фасонку на срез, а также швы ее крепления к торцовому листу (толщину швов назначаем 6мм): Рис.5.2. Нижний опорный узел фермы Рис.5.3. Верхний опорный узел фермы При проектировании жесткого верхнего опорного узла, толщина фланца принимается Момент при изгибе фланца определяется как в защемленной балке пролетом b, равным расстоянию между болтами: напряжение в нем определяется по формуле: где a и Количество болтов определяется по формуле: Принимаем 4 болта Æ16 мм. Обычно стремятся запроектировать верхний узел так, чтобы линия действия силы N проходила через центр фланца. В этом случае напряжение в швах, прикрепляющих фланец к фасонке, проверяют по формуле: Шов крепления фланца к фасонке работает на срез и его длину определяют по формуле: bf
=0,7, bz
=1,0, принимается по табл. 34 [5], gwf
=gwz
=1, принимается по п.п. 11.2 [5]. Для сварки принимаем электроды типа Э46 по ГОСТ 9467-75, табл. 55 [5]. Rwf
=20 кН/см2
, по табл. 56 [5], Rwz
=0,45∙Run
=0,45∙37=16,7 кН/см2
. Толщину фасонок фермы принимаем в зависимости от усилий в промежуточном узле [1, табл. 9.2.] Рис. 5.4. Промежуточный узел фермы Длина швов, прикрепляющих раскосы и стойки к фасонке, определяются по формулам Так как к узлу приложена сосредоточенная нагрузка то швы прикрепляющие накладку ( F – сосредоточенная узловая нагрузка (см. табл.5.1) F=29,16+38,4=67,56кН Σkш
·lш
= 0,08· (2·0,25+0,65)=0,12м2
– суммарная площадь швов, крепящих накладку к поясам Усилие действующее в накладке: Расчетным усилием для швов, прикрепляющих левые уголки пояса к фасонке, будет большее из: Расчетным усилием для швов, прикрепляющих правые уголки пояса к фасонке, будет большее из: Длины швов, прикрепляющих верхний пояс к фасонке приведены в таблице 5.8. Конструктивно длина швов прикрепляющих пояса к фасонке принята по всей длине фасонки. Таблица 6.1. - Технические характеристики крана. Пролет балки Грузоподъемность крана, Qкр
Пролет крана, Lкр
Ширина крана, В Расстояние между колесами Давление колес Р1
н
Вес тележки, gт
Вес крана, общий Режим работы Коэффициент надежности по нагрузке Коэффициент сочетания м кН м м м кН кН кН jf
Кс
6 800 21,5 9,35 1,575 0,8 4,6 0,8 1,575 370 380 1100 7к 1,1 0,85 Расчетная вертикальная нагрузка от колес при совместном действии двух кранов: Р=Кд
∙jf
∙Кс
∙Рн
=1,1∙1,1∙0,85∙370=380,5 кН, Здесь Р1
н
, Р2
н
– нормативное давление колес; Кд
– коэффициент динамичности по п.4.9 /3/. Расчетная горизонтальная нагрузка на одно колесо крана от торможения тележки Тк
= Кд
∙jf
∙Кс
∙Тк
н
=1,1∙1,1∙0,85∙14,75=15,1 кН, Тк
н
= [(Qкр
+gт
)/N0
]∙f=[(800+380)/4]∙0,05=14,75 кН Где Qкр
– грузоподъемность крана (кН); gт
– вес тележки (кН); N0
– число колес на одной стороне крана; f – коэффициент трения (0,05 при гибком подвесе груза). рис. 6.1. – Схема крановой нагрузки от двух сближенных кранов При пролете балки 6 м. На ней помещается 4 колеса, но наихудшее положение крана: рис. 6.2. – Схема определения максимального момента Для определения положения равнодействующей от этих колес выбирается точка (первое колесо). Положение равнодействующей определяется из условия, что сумма моментов всех сил относительно первого колеса равна нулю. Поэтому расстояние от первого колеса до равнодействующей всех грузов: Ближайшее к равнодействующей колесо считается критическим (колесо №1). Для его определения находят расстояния до этих колес. Для определения Мmax
необходимо грузы на балке расположить так, чтобы критическое колесо P5
и равнодействующая R находились на одинаковых расстояниях от середины пролета балки. Наибольший момент должен быть под критическим грузом.(см рис 6.2) Проверяем условие: условие выполняется. Изгибающие моменты можно определить по эпюре моментов, для чего построим ее (см рис 6.2) Для определения максимальной поперечной силы загружаем линию влияния поперечной силы на опоре рис. 5.3. Рис. 6.3. Расчетная схема подкрановой балки при Значение Qmax
определяется линией влияния опорной реакции по формуле: От действия сил торможения тележки в горизонтальной плоскости верхнего пояса ПБ и тормозной балки возникает изгибающий момент и поперечная сила, полученные при расстановках, соответствующих Mmax
и Qmax
. Поэтому значения моментов и поперечной силы находятся пропорционально отношению силы торможения и вертикального давления. Момент Поперечная сила Подбор сечения ведется по результатам статического расчета ПБ. Принимаем сталь марки С255 (t=10-20мм, Ry
=240МПа). По условию прочности определяют требуемый момент сопротивления балки: Толщину стенки tω
, мм принимаем по эмпирической формуле: где: h – высота подкрановой балки в метрах Оптимальная высота подкрановой балки: Т.к. нагрузка на подкрановую балку подвижна, ее сечение постоянно по длине. По жесткости: где: [f/l] – относительный прогиб по табл.19 [5] равен 1/400 Принимаем hб
=90см. Требуемый момент инерции подкрановой балки определяют по выбранной высоте: момент инерции поясов выражают через площади поясных листов, пренебрегая при этом собственным моментом инерции поясов относительно горизонтальной оси: (зададимся толщиной полок 1,8 см, тогда высота стенки 86,4см) отсюда площадь поясного листа по ранее принятой толщине пояса (tf
=1,8мм) определяем ширину пояса: Из условия В сжатом поясе должна быть обеспечена местная устойчивость свеса: Тормозная балка состоит из верхнего пояса ПБ, горизонтального листа из рифленой стали толщиной 8мм и швеллера № 36. Рис. 6.4. – Размеры подкрановой и тормозной балок Элемент сечения Угол поворота Зеркально Лист 864 x 12 90.0 Лист 300 x 18 Лист 300 x 18 Лист 1340 x 8 Швеллеp с уклоном полок по ГОСТ 8240-89 36 Габариты сечения 1616.9 x 908.0 мм Геометрические характеристики сечения Параметр Значение A Площадь поперечного сечения 372.28 см2
Угол наклона главных осей инерции 70.856 град Iy
Момент инерции относительно центральной оси Y1 параллельной оси Y 438369.28 см4
Iz
Момент инерции относительно центральной оси Z1 параллельной оси Z 1229290.415 см4
It
Момент инерции при свободном кручении 197.914 см4
iy
Радиус инерции относительно оси Y1 34.315 см iz
Радиус инерции относительно оси Z1 57.464 см Wu+
Максимальный момент сопротивления относительно оси U 12463.716 см3
Wu-
Минимальный момент сопротивления относительно оси U 17848.0 см3
Wv+
Максимальный момент сопротивления относительно оси V 6680.949 см3
Wv-
Минимальный момент сопротивления относительно оси V 7257.658 см3
Wpl,u
Пластический момент сопротивления относительно оси U 19718.202 см3
Wpl,v
Пластический момент сопротивления относительно оси V 9662.616 см3
Iu
Максимальный момент инерции 1337667.823 см4
Iv
Минимальный момент инерции 329991.872 см4
iu
Максимальный радиус инерции 59.943 см iv
Минимальный радиус инерции 29.773 см au+
Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Y(U) 33.479 см au-
Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Y(U) 47.942 см av+
Ядровое расстояние вдоль положительного направления оси Z(V) 17.946 см av-
Ядровое расстояние вдоль отрицательного направления оси Z(V) 19.495 см yM
Координата центра тяжести по оси Y -42.831 см zM
Координата центра тяжести по оси Z -61.946 см Элемент сечения Угол поворота Зеркально Лист 864 x 12 90.0 Лист 300 x 18 Лист 300 x 18 Габариты сечения 300.0 x 900.0 мм Геометрические характеристики сечения
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||