Железобетонные конструкции Расчёт железобетонной фермы с параллельными поясами Рассчитываем предварительно напряжённую ферму с параллельными поясами для плоской кровли одноэтажного промышленного здания пролётом 24(м) при шаге ферм 6(м). Предварительно напряжённый пояс армируется канатами К-7 диаметром 15(мм) с натяжением на упоры Rs=1080(Мпа), Rs,ser=1295(Мпа), Es=1.8(100000)(Мпа). Остальные элементы фермы армируются ненапрягаемой арматурой класса A-III, Rs=Rsc=365(Мпа), d>10(мм), Es=2(100000)(Мпа); хомуты из арматуры класса A-I, Rsw=175(Мпа). Бетон класса В40, Rb=22(Мпа); Rbt,ser=2.1(Мпа). Прочность бетона к моменту обжатия Rbp=0.7B= =0.7·40=28(Мпа); Rbt=1.4(Мпа); γb2=0.9; Eb=32.5·10і(Мпа). Назначаем геометрические размеры: ширину панели принимаем 3(м) с расчётом опирания рёбер плит покрытия в узлы верхнего пояса. Решётка треугольная, угол наклона раскоса 45°. Высоту фермы принимаем 3(м), что составляет h/l=3/240=1/8. Сечения ВП и НП 240Ч240(мм); сечение раскосов h2Чb2=180Ч180(мм), стоек 120Ч120(мм). Решётка фермы выполняется из готовых элементов с выпусками арматуры, которые заделывают в узлах при бетонировании поясов. Сбор нагрузок на ферму Вид нагрузки Нормативная нагрузка кн./мІ Коэфф. надёжности по нагрузке Расчётная нагрузка кн./мІ Постоянная: -от Ж/Б ребристых плит покрытия 3Ч6(м) с учётом заливки швов -от пароизоляции -от трёхслойного рубероидного ковра -от асфальтобетонной стяжки 20(мм) -от утеплителя 1.75 0.1 0.15 0.35 0.4 1.1 1.3 1.3 1.3 1.2 1.925 0.13 0.195 0.455 0.48 Итого: 2.75 - 3.185 Временная(снеговая): -длительная -кратковременная 2000 600 1400 1.4 1.4 1.4 2800 840 1960 Полная: -постоянная и длительная -кратковременная 4750 3350 1400 - - - 5985 4025 1960 Узловые расчётные нагрузки по верхнему поясу(ВП) фермы постоянные: P1=g·a·b·γn =3.185·6·3·0.95=54.46(кн) длительные: P2=0.84·6·3·0.95=14.36(кн) кратковременные: P3=1.96·6·3·0.95=33.516(кн) Нормативные узловые нагрузки будут ровны: Постоянные: P1=g·a·b·γn =2.75·6·3·0.95=47(кн) длительные: P2=0.6·6·3·0.95=10.26(кн) кратковременные: P3=1.4·6·3·0.95=23.94(кн) Усилия в элементах фермы получаем из расчёта на компьютере. Фактичекие усилия в элементах фермы получаем умножением единичных усилий на действительные значения узловых нагрузок P. Р асчёт верхнего пояса фермы: П редварительно принимаем сечение верхнего пояса h1Чb1=24Ч24(см), A=576(смІ). Требуемую минимальную площадь сечения сжатого пояса фермы можно определить по формуле: Ч то меньше принятого сечения. Свободную длину пояса для учёта продольного изгиба в плоскости фермы принимаем равной ширине одной панели 3(м), так как в узлах ферма раскреплена панелями покрытия. П редварительно вычисляем площадь сечения арматуры, полагая As=As’, ξ=x/h0=1 и η=1 П ринимаем из конструктивных соображений 4Ш12 А-III, Аs=4.52(смІ); процент армирования μ=4.52/(24·24)·100=0.79%>0.2%. У точняем расчёт. Определяем условную критическую силу: Здесь As=2.26(смІ) для 2Ш12 А-III принято конструктивно. С ледовательно армирование по расчёту не требуется; армирование назначаем конструктивно, как принято ранее, - 4Ш12 А-III, Аs=4.52(смІ). Расчёт сечёния пояса из плоскости фермы не выполняем, так как сечение квадратное и все узлы фермы раскреплены плитами покрытия. Расчёт нижнего пояса на прочность Максимальное расчётное усилие растяжения N=711.6(кн) Определяем площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры: П ринимаем с учётом симметричного расположения 5 канатов К-7 диаметром 15(мм), Аsp=7.08(смІ). Напрягаемая арматура окаймляется хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса А-III(4Ш10 с Аs=3.14(смІ)) назначается конструктивно. Суммарный процент армирования: П риведённая площадь сечения Аred=A+αAsp+αAs=24·24+5.55·7.08+6.15+3.14=635(смІ), где α=Es/Eb=180·10і/325·10І=5.55 – для напрягаемой арматуры класса К-7 α=200·10і/325·10І=6.15 – для арматуры класса А-III Расчёт нижнего пояса на трещиностойкость Элемент относится к третьей категории трещиностойкости. Максимальное предварительное напряжение арматуры принимаем σsp=0.7Rs,ser=0.7·1295=906(Мпа) Проверяем условия: σsp+p=906+45.3=951.3<Rs,ser=1295(Мпа) σsp-p=906-45.3=855.7>0.3·Rs,ser=387(Мпа), где p=0.05·σsp=0.5·906=45.3(Мпа) Определяем потери предварительного напряжения арматуры. Первые потери: П ервые потери составляют σlos,1=σ1+σ2+σ3+σ6=48.8+81.2+14.5+10.2=154.7(Мпа) В торые потери: Расчёт по раскрытию трещин: Вычисляем ширину раскрытия трещин с учётом коэффициента γi=1.15 и суммарного действия постоянной нагрузки и полной снеговой нагрузки. Приращение напряжений в растянутой арматуре от полной нагрузки: П роверим прочность нижнего пояса в процессе натяжения: Контролируемое усилие при натяжении канатов: Расчёт наиболее сжатого раскоса: Р асчётное сжимающее усилие с учётом γn=0.95 от постоянной и длительной нагрузок N·γn=361.4·0.95=343.3(кн), от кратковременной 462·0.95=439(кн). Бетон класса В40, Rb=22·0.9=19.8(Мпа). Назначаем сечение раскоса 15Ч18(см), А=270(смІ). Случайный эксцентриситет: ea=414/600=0.69(см), ea=15/30=0.5(см), ea=1(см). Принимаем e0=ea=1(см). Так как e0=1(см)<(1/8)/h=15/8=1.88(см), то расчётная длина раскоса будет l0=0.9·l=0.9·414=373(см). При l0=373(см)>20·h=20·15=300(см) расчёт ведём как внецентренно сжатого элемента. При симметричном армировании, когда As=As′ и Rsc=Rs, площадь сечения арматуры можно вычислить по формуле: Назначаем из конструктивных соображений симметрично по контуру 4Ш12 А-III, As=4.52(смІ); μ=4.52/(15·18)·100%=1.67%>0.25% Расчёт наиболее растянутого раскоса: Расчётное усилие растяжения при γn=0.95 N=345·0.95=327.75(кн). Назначаем сечение hЧb=18Ч18(см). Площадь сечения арматуры из условия прочности: As=N/Rs= =327.75/365·10і=9(смІ); предварительно принимаем 4Ш18 А-III, As=10.18(смІ) Расчёт по раскрытию трещин: С ледовательно, трещины образуются, требуется проверка условий расчёта по их ширине раскрытия. Определяем ширину раскрытия трещин при длительном действии постоянной и длительной нагрузок при φl=1.5: С ечение подобрано удовлетворительно. Аналогично вышеизложенному рассчитываются и другие элементы фермы на внецентренное сжатие и центральное растяжение. Малонагруженные элементы, например стойки, проектируют конструктивно; их сечение принято минимальным 12Ч14(см) с армированием 4Ш12 A-III. Сбор нагрузок I. Постоянные нагрузки: Нагрузка от веса покрытия: Собственный вес Нормативная нагрузка кн./мІ Коэффициент надёжности по нагрузке Расчётная нагрузка кн./мІ Ж/Б ребристых плит покрытия 3x6м - 25 135 11 1485 Пароизоляции - 10 01 12 012 Утеплителя - 120 03 12 036 Цементной стяжки - 20 04 13 052 Рулонного ковра - 6 01 12 012 ИТОГО: 225 - 2.61 Расчётная нагрузка от собственного веса подкрановой балки и кранового пути: {(06·012+025·088)·25+070}∙6∙11=528(кн) Расчётная нагрузка от веса колонн надкрановая часть: (06·04·38)·25·11=251(кн) подкрановая часть: {08·04·715+(09·06+06І/2)∙04∙2}·25·11=79(кн) Расчётное опорное давление фермы на стойку (включая постоянную нагрузку от покрытия): (112/2·11+261·6·24/2)∙095=23712(кн) Расчётное опорное давление балки на стойку (включая постоянную нагрузку от покрытия): (91/2+261∙6∙18/2)∙095=1772(кн) II.Временные нагрузки: Для расчёта стоек распределение снеговой нагрузки по покрытию во всех пролётах здания принимается равномерным. г.Пермь – V снеговой район вес снегового покрова земли 2(кн/мІ) Расчётная нагрузка на стойку будет: =2∙6·24/2·14·095=19152(кн) III.Крановые нагрузки: Вертикальные нагрузки от кранов: Горизонтальные нагрузки от кранов: IV.Ветровая нагрузка: 1.Участок - от 0.00(м) до низа стропильных конструкций: 2.Участок - высота стропильной конструкции: Находим средний коэффициент : = +( /2)· = =0 5 = +(5/2)·0 03=0 575 = +(0 8/2)·0 03=0 587 =(0 5∙5+0 575∙5+0 587∙0 8)/10 8=0541 = +(3 3/2)∙0 03=0 636 Расчётное значение ветровой нагрузки на первом участке: Расчётное значение ветровой нагрузки на втором участке: Ветровая нагрузка, действующая на шатёр, приводится к узловой нагрузке, приложенной на уровне низа ригеля рамы. Интенсивность нагрузки: Грузовая площадь шатра: Статический расчёт рамы Определение геометрических характеристик стойки по оси А: Моменты инерции сечений колонн составляют: надкрановой части подкрановой части Отношение высоты надкрановой части колонны к её полной высоте: Смещение осей надкрановой и подкрановой частей стойки: Определение усилий в стойках от отдельных видов загружений: Загружение 1(снеговая нагрузка): С неговая нагрузка на покрытии пролёта АБ. Для по интерполяции находим . Коэффициент не определяем, тк эксцентриситет e=0. Находим величину горизонтальной реакции по формуле: Определяем усилия в сечениях стойки. изгибающие моменты: продольные силы: поперечная сила: При действии силы со стороны пролёта БВ усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения. Загружение 2(постоянная нагрузка): Благодаря симметрии точек приложения сил относительно оси стойки, усилия и возникают только от разности сил и . Усилия и от - =177 2-237 12=-60(кн) получаем умножением усилий от на коэффициент .Определяем усилия в сечениях стойки. изгибающие моменты: ; продольные силы: ; ; поперечная сила: Загружение 3(крановая нагрузка действует со стороны пролёта АБ): Для по интерполяции находим . Находим величину горизонтальной реакции по формуле: Определяем усилия в сечениях стойки. изгибающие моменты: ; ; продольные силы: ; поперечная сила: При действии крановой нагрузки со стороны пролёта БВ усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения. Загружение 4(крановая нагрузка Т действует слева на право): Для по интерполяции находим . Находим величину горизонтальной реакции по формуле: Определяем усилия в сечениях стойки. изгибающие моменты: ; ; изгибающий момент в точке приложения силы H: продольные силы: поперечная сила: При действии силы справа на лево усилия и изменяют только знак, усилия остаются без изменения. Загружение 5(ветровая нагрузка действует слева на право): Определяем горизонтальные реакции в загруженных (крайних) стойках. Для по интерполяции находим . Горизонтальная реакция в стойке по оси : . Горизонтальная реакция в стойке по оси : . Усилие в дополнительной связи: . Распределяем усилие в дополнительной связи между стойками поперечника. Для по интерполяции находим (стойки по осям и ). Горизонтальные силы, приходящиеся на стойки по осям и : Определяем усилия в сечениях стойки. изгибающие моменты: ; ; продольные силы: поперечная сила: При направлении ветра справа на лево усилия в стойках не изменяются. Составляем таблицу расчётных усилий. Усилия в элементах фермы Элемент Стержень От загружения силами F=1 всего пролёта От постоянной нагрузки От кратковременного действия полной снеговой нагрузки От длительной снеговой нагрузки От постоянной и полной снеговой нагрузки От постоянной и длительной нагрузок нормативной расчётной нормативной расчётной нормативной расчётной нормативной расчётной нормативной расчётной Верхний Пояс III-1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 IV-3 -695 -32665 -3785 -1664 -23293 -7131 -998 -49305 -61143 -39796 -4783 V-4 -695 -32665 -3785 -1664 -23293 -7131 -998 -49305 -61143 -39796 -4783 VI-6 -94 -4418 -5120 -2250 -3151 -9644 -1350 -6668 -8271 -53824 -6470 Нижний Пояс I-2 392 18424 2135 9384 1314 4022 563 27808 3450 22446 2698 I-5 877 41219 4776 2100 2340 900 12594 62219 7116 50219 60354 Раскосы 1-2 -525 -24675 -2860 -12568 -1760 -5386 -754 -37243 -4620 -30061 -3614 2-3 392 18424 2135 9384 1314 4022 563 2781 3450 22446 2698 4-5 -237 -1114 -1291 -5674 -794 -2432 -340 -16814 -2085 -13572 -1631 5-6 083 390 452 1987 2782 852 1192 5887 7302 4752 5712 Стойки 1-II -05 -235 -2723 -1197 -1676 -513 -718 -3547 -440 -2863 -3441 3-4 -10 -470 -5446 -2394 -3352 -1026 -1436 -7094 -880 -5726 -6882 6-6 -10 -470 -5446 -2394 -3352 -1026 -1436 -7094 -880 -5726 -6882 Расчёт колонны. Бетон тяжёлый: , подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении; ; ; ; ; арматура . I.Надкрановая часть стойки. Размеры сечения: ; ; ; . Расчётная длина надкрановой части: . Комбинации расчётных усилий: Комбинации Первая Вторая Третья Усилия Мmax, Nсоотв Mmin, Nсоотв Nmax, Mсоотв М,Кн·м 100 -9942 -485 N,Кн 612 612 78415 Для первой комбинации: ; ; . Принимаем случайный эксцентриситет . Расчётный - . ; ; ; > . Для тяжёлого бетона . Предварительно принимаем , тогда при : ; . . . Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям: . Принимаем 3Ш14 c . Для второй комбинации: Так как значения внутренних усилий и для второй комбинации нагрузок, почти совпадают со значениями внутренних усилий для первой комбинации, то конструктивно принимаем 3Ш14 с . Для третьей комбинации: ; случайный эксцентриситет . Расчётный эксцентриситет - . принимаем Для тяжёлого бетона . Предварительно принимаем , тогда при : ; . . . Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям: . Принимаем 3Ш14 с . Окончательно принимаем 3Ш14 с . Горизонтальная арматура устанавливается конструктивно: шаг 300, Ш6 . II.Подкрановая часть стойки. Размеры сечения: ; ; ; . Расчётная длина подкрановой части: . Комбинации расчётных усилий: Комбинации Первая Вторая Третья Усилия Мmax, Nсоотв Mmin, Nсоотв Nmax, Mсоотв М,Кн·м 11984 -1193 -10965 N,Кн 94237 94237 795 Для первой комбинации: ; ; . Принимаем случайный эксцентриситет . Расчётный - . ; ; ; . принимаем Для тяжёлого бетона . Предварительно принимаем , тогда при : ; . . . Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям: . Принимаем 3Ш16 c . Для второй комбинации: Так как значения внутренних усилий и для второй комбинации нагрузок, почти совпадают со значениями внутренних усилий для первой комбинации, то конструктивно принимаем 3Ш16 с . Для третьей комбинации: ; случайный эксцентриситет . Расчётный эксцентриситет - . принимаем Для тяжёлого бетона . Предварительно принимаем , тогда при : ; . . . Площадь арматуры назначаем по конструктивным соображениям: . Принимаем 3Ш16 c . Окончательно принимаем 3Ш16 с . Проверим необходимость расчёта подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба. ; . . В расчёте нет необходимости. Сбор нагрузок I.Постоянные нагрузки: Нагрузка от веса покрытия: Собственный вес Нормативная нагрузка кн./мІ Коэфф. надёжности по нагрузке Расчётная нагрузка кн./мІ Ж/Б ребристых плит покрытия 36м с учётом заливки швов. 175 11 1925 Пароизоляции 01 13 013 Утеплителя (готовые плиты) 04 12 048 Асфальтовой стяжки t=2см 035 13 0455 Рулонного ковра 015 13 0195 ИТОГО: 275 - 3185 Расчётная нагрузка от веса подкрановой балки: (06·012+02·088)·595·25·11=40579кн Расчётная нагрузка от веса колонн - надкрановая часть: (038·04·38)·25·11=15884кн - подкрановая часть: (04·08·59+04·09·105)·25·11=62315кн Расчётное опорное давление фермы - от покрытия: 3185·6·24/2=22932кн - от фермы: (120/2)·11=66кн Расчётная нагрузка от веса покрытия с учётом коэффициента надёжности по назначению здания <095 на колонну F=(22932+66)·095=2895кн II.Временные нагрузки: г.Пермь – V снеговой район вес снегового покрова земли 2кн/мІ Расчётная нагрузка на стойку будет: Рсн=26·24/2·14·095=19152кн III.Крановые нагрузки: 1 ) Вертикальные нагрузки от кранов: Pmax=220кн,Pmin=58кн,Gтел=52кн Dmax=Pmax·f·i·yi=220·11·085·(027+1+068)=401115кн Dmin=58·11·085·(027+1+068)=10575кн 2) Горизонтальные нагрузки от кранов: Hmax=(Q+Gn)·05·f·n/20=(200+52)·05·11·095/20=658кн H=Hmax·i·yi=658·085·195=1091кн IV.Ветровая нагрузка: 1.Участок - от 0.00м до низа стропильных конструкций 9.60м: Н1=9600м 2.Участок - высота стропильной конструкции: H2=2950м Находим средний коэффициент Kсрij: Kср11=Кн11+(Н11/2)·tg1=K5=05 Kср12=K5+(46/2)·003=0569 Kср21=064+(295/2)·002=067 Kср1=(05·5+0569·46)/96=053 Kср2=067 Расчётное значение ветровой нагрузки на первом участке: Wнав1=f·ce·Kср1·W0=14·08·053·03=018кн/мІ Wпод1=f·ce·Kср1·W0=14·06·053·03=013кн/мІ Расчётное значение ветровой нагрузки на втором участке: Wнав2=f·ce·Kср2·W0=14·08·067·03=022кн/мІ Wпод2=f·ce·Kср2·W0=14·06·067·03=017кн/мІ Ветровая нагрузка, действующая на шатёр, приводится к узловой нагрузке, приложенной на уровне низа ригеля рамы. Интенсивность нагрузки: Wнав=Wнав1·Bk=018·6=108кн/мп Wпод=Wпод1·Bk=013·6=078кн/мп Грузовая площадь шатра: A1=Bk·h2=6·295=177мІ Pнав=Wнав2·A1=022·177=39кн Pпод=Wпод2·A1=017·177=30кн Статический расчёт рамы Определение геометрических характеристик стойки по оси А: Моменты инерции сечений колонн составляют: надкрановой части I1=bhіверх/12=04·038і/12=00018м подкрановой части I2=04·08і/12=0017м Отношение высоты надкрановой части колонны к её полной высоте: =Нв/Н=38/106=036 Определение усилий в стойках от отдельных видов загружений: 1)Постоянная нагрузка. Продольная сила F1=2805кн действует на колонну с эксцентриситетом e0=0015м В подкрановой части колонны действуют: расчётная нагрузка от подкрановых балок F=40579кн c e=035м; расчётная нагрузка от надкрановой части колонны F=15884кн e0=021м. С ечение Усилие Постоянная нагрузка Временные нагрузки I сочетание II сочетание Снеговая Dmax H Ветер слева Ветер справа Mmax Nсоотв Mmin Nсоотв Nmax Mсоотв Mmax Nсоотв Mmin Nсоотв Nmax Mсоотв 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 1-1 M -376 -287 0 0 0 0 N 25046 19152 0 0 0 0 2-2 M 1645 1575 -4347 874 1919 2045 3-8 3-5-6 3-4 3-4-8 3-5-6 3-4 369 -3576 322 5265 -3576 322 N 26634 19152 0 0 0 0 26634 26634 45786 45786 26634 45786 3-3 M -2528 -2447 9691 874 1919 2045 3-4 3-5-6 3-5-6 3-4 3-5-6 3-4-5-6 4975 837 8037 4975 8037 559 N 30692 19152 4011 0 0 0 49844 708 708 49844 708 708 4-4 M 636 492 2827 2552 8126 7567 3-7 3-4 3-5-6 3-4-5-6-7 3-5-6 3-4-5-6 8762 1128 6015 14633 911 6507 N 36923 19152 4011 0 0 0 36923 56075 77033 96185 770 96185 Q 532 49 -1144 571 1154 1154 1686 1022 -1183 461 1183 -693 З агружение 1(снеговая нагрузка): Загружение 2(постоянная нагрузка): Загружение 3(ветровая нагрузка): Загружение 4(вертикальная нагрузка от мостовых кранов): Загружение 5(горизонтальная крановая нагрузка): Расчёт колонны Бетон тяжёлый: B15, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении Rb=85(Мпа); Rbt=075(Мпа); Eb=205·10і(Мпа); арматура А-,d>10(мм) Rs=Rsc=365(Мпа); Es=200·10і(Мпа) I.Надкрановая часть: B·h=40·38(см) (а=а=4см) h0=h-a=38-4=34(см) расчётная длина над крановой части: l0=2·Hверх=2·38=76(м) Комбинации расчётных усилий: Комбинации Первая Вторая Третья Усилия Мmax, Nсоотв Mmin, Nсоотв Nmax, Mсоотв М,Кн·м 5265 -3576 322 N,Кн 45786 26634 45786 Д ля первой комбинации: Так как 0>14, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность. еа – случайный эксцентриситет. Принимаем еа=13(см) Р асчётный эксцентриситет e=e0+ea=11+13=123(см) Принимаем е=032(см) Для тяжёлого бетона =1 Предварительно принимаем =0005, тогда при =Es/Eb=200·10і/205·10і=98 Площадь арматуры As=As назначаем по сортаменту: Принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ) Для второй комбинации: П лощадь арматуры As=As назначаем по сортаменту: Принимаем 2Ш8 A- c As=101(смІ) Для третьей комбинации: Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям: As=0002·b·h0=0002·40·34=272(смІ) Принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ) Окончательно принимаем 2Ш14 A- c As=308(смІ) Горизонтальная арматура устанавливается конструктивно: шаг 300, Ш6 А-I II Подкрановая часть: bЧh=40Ч80(см) (a=a’=4см) h0=80-4=76(см) Расчётная длина подкрановой части колонны: l0=15·H1=15·6=9(м) Комбинации расчётных усилий: Комбинации Первая Вторая Третья Усилия Мmax, Nсоотв Mmin, Nсоотв Nmax, Mсоотв М,Кн·м 14633 911 6507 N,Кн 96185 770 96185 Q,Кн 461 1183 -693 Д ля первой комбинации: Так как 0>14, то необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность. еа – случайный эксцентриситет. Принимаем еа=267(см) Р асчётный эксцентриситет e=e0+ea=152+267=179(см) Принимаем е=0294(см) Для тяжёлого бетона =1 Предварительно принимаем =0005, тогда при =Es/Eb=200·10і/205·10і=98 Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям: A s=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ) Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ) Для второй комбинации: Площадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям: As=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ) Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ) Для третьей комбинации: П лощадь арматуры As=As назначаем по конструктивным соображениям: As=0002·b·h0=0002·40·76=61(смІ) Принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ) Проверим необходимость расчёта подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба: Р асчёт необходим Так как l0/i=4174>14, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность Следовательно принятого количества арматуры достаточно Окончательно принимаем 2Ш20 A- c As=628(смІ) Р асчёт колонны на транспортные нагрузки. Расчёт арматуры верхней части колонны: Р асчёт арматуры нижней части колонны: Расчёт трещиностойкости: Принятого количества арматуры достаточно.       Сечение Усилие Постоянная нагрузка Временные нагрузки I сочетание II сочетание Снеговая Dmax по оси А Dmax по оси Б в пролёте АБ Dmax по оси Б в пролёте БВ H по оси А H по оси Б Ветер слева Ветер справа Mmax Nсоотв Mmin Nсоотв Nmax Mсоотв Mmax Nсоотв Mmin Nсоотв Nmax Mсоотв слева справа 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 0 M N Q 1 M N Q 2 M N