Теплогазоснабжение и вентиляция 3 Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное агентство по образованию ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции Допускаю к защите_______________ подпись Руководитель AAAAA. «____» ____________________ 2010 г. Отопление и вентиляция жилого здания ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА к курсовому проекту по дисциплине Теплогазоснабжение и вентиляция Выполнила студентка гр. DDDD _______________ ZZZZZ. подпись Принял преподаватель кафедры «ТВ» «____» __________ 2010 г. _______________ AAAA. подпись Иркутск 2010 Содержание Исходные данные 3 Расчет коэффициента теплопередачи наружной стены 4 Расчет коэффициента теплопередачи чердачного перекрытия 5 Расчет коэффициента теплопередачи пола первого этажа над подвалом 7 Расчет коэффициента теплопередачи через заполнения световых проемов 8 Определение потерь тепла по укрупненным показателям 8 Библиографический список 10 Исходные данные: Район постройки здания г. Ика Климатические характеристики tнаружного воздуха наиболее холодной пятидневки для Кобеспеч = 0,32 tн = - 50 °С средняя температура отопительного периода t от.пер. = - 13 °С продолжительность отопительного периода z = 2 62суток Архитектурные данные количество этажей 3 высота этажа 3 м рассчитываемое помещение жилая комната расчетная температура помещения tв = 20 °С относительная влажность воздуха φв = 50% Характеристики утеплителей наружных ограждений наружной стены пенопласт ПХВ-1 (ТУ6-05-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-78) ρ = 215 кг/м3 чердачного перекрытия пенополиуретан (ТУ В-56-70, ТУ67-98-75, ТУ 67-87-75) ρ = 60 кг/м3 конструкции пола плиты мягкие на синтетическом и битумном связующих ρ = 125 кг/м3 Расчет коэффициента теплопередачи наружной стены Рис. 1 Конструкция наружной стены 1 – штукатурка, δ1 = 1,5 см, λ1 = 0,7 Вт/м°С, 2 – бетон, δ2 = 25 см, λ2 = 1,92 Вт/м°С, ρ = 2400 кг/м3 , 3 – пенопласт ПХВ-1 (ТУ 6-05-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-78), ρ = 215 кг/м3 , λут = 0,06 Вт/м°С, 4 – воздушная прослойка, δ4 = 15 см, Rвп = 0,15 м2 °С/Вт, 5 – плита гипсовая, δ5 = 1 см, λ5 = 0,41 Вт/м°С, ρ = 1200 кг/м3 . , где λ1,2,5 – коэффициент сопротивления соответственно штукатурки, бетона, плиты гипсовой, δ1,2,5 – толщина слоя соответственно штукатурки, бетона, плиты гипсовой, λУТ – коэффициент сопротивления утеплителя, RВП – сопротивление теплопередаче воздушной прослойки (для вертикальной прослойки толщиной 0,15м, положительной t°, RВП = 0,15м2 °С/Вт), ХУТ – искомый размер толщины утеплителя, λВ – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стены λН – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности стены. Определяем требуемое сопротивление теплопередаче стены R0 ТР для г. Ика, исходя из градусосуток отопительного периода: °С·сут , для Dd = 8000 RТР = 4,2 м2 °С/Вт, для Dd = 10000 RТР = 4,9 м2 °С/Вт, м2 °С/Вт. Тогда Хут = (4,4261-0,4844)*0,06 = 0,237 м. Принимаем δ3 = 0,3 м, тогда δстены = 0,015 + 0,25 + 0,3 + 0,15 + 0,01 = 0,725 м. м2 °С/Вт > м2 °С/Вт. Коэффициент теплопередачи наружной стены Вт/м2 °С. Расчет коэффициента теплопередачи чердачного перекрытия Рис. 2 Конструкция чердачного перекрытия 1 – цементно-песчаная стяжка, δ2 = 4 см, λ2 = 0,76 Вт/м°С, ρ = 1800 кг/м3 , 2 – пенополиуретан(ТУ В-56-70, ТУ67-98-75, ТУ 67-87-75) ρ = 60 кг/м3 , λут = 0,04 Вт/м°С, 3 – железобетонная плита с круглыми отверстиями d = 18 см, L = 24см, δ4 = 40 см, ρ = 2500 кг/м3 , λ4 = 1,92 Вт/м°С 4 – штукатурка, δ5 = 1,5 см, λ5 = 0,7 Вт/м°С. Определяем требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия и перекрытий над подвалами для г. Ика: согласно предыдущим расчетам °С·сут , для Dd = 8000 RТР = 5,5 м2 °С/Вт, для Dd = 10000 RТР = 6,4 м2 °С/Вт, м2 °С/Вт. Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия: Определяем сопротивление теплопередаче железобетонной плиты перекрытия RПЛ. Заменяем круглые сечения отверстий d = 0,18 м на эквивалентные по площади квадратные для упрощения расчета: 0,16 м Рис. 3 Железобетонная плита перекрытия , где Ra – сопротивление теплопередаче ж/б плиты параллельно тепловому потоку, Rb – сопротивление теплопередаче ж/б перпендикулярно тепловому потоку. 1. Сечение ж/б плиты параллельно тепловому потоку Рис. 4 Сечение ж/б плиты параллельно тепловому потоку 0,064 м2 , 0,096 м2 , 0,43 м2 °С/Вт, м2 °С/Вт. м2 °С/Вт 2. Сечение ж/б плиты перпендикулярно тепловому потоку Рис. 5 Сечение ж/б плиты перпендикулярно тепловому потоку м2 °С/Вт, м2 °С/Вт, м2 °С/Вт. Получаем сопротивление теплопередаче железобетонной плиты м2 °С/Вт. Тогда => м, принимаем δ2 = 0,21 м, тогда м2 °С/Вт > м2 °С/Вт Коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия Вт/м2 °С. Расчет коэффициента теплопередачи пола первого этажа над подвалом Рис. 6 Конструкция перекрытия над подвалом 1 – доска сосновая, δ1 = 4 см, λ1 = 0,14 Вт/м°С, ρ = 500 кг/м3 , 2 – цементно-песчаная стяжка, δ2 = 6 см, λ2 = 0,76 Вт/м°С, ρ = 1800 кг/м3 , 3 – плиты мягкие на синтетическом и битумном связующих, ρ = 125 кг/м3 , λут = 0,05 Вт/м°С, 4 – железобетонная плита, δ4 = 40 см, , ρ = 2500 кг/м3 , λ4 = 1,69 Вт/м°С 5 – штукатурка, δ5 = 1 см, λ5 = 0,7 Вт/м°С. Тогда Хут = (5,79-0,7741)·0,05 = 0,251 м. Принимаем δ3 = 0,3 м, тогда δпт = 0,04 + 0,06 + 0,3 + 0,4 + 0,01 = 0,81 м. м2 °С/Вт > м2 °С/Вт. Коэффициент теплопередачи пола первого этажа над подвалом Вт/м2 °С. Расчет коэффициента теплопередачи светового проема Определяем требуемое сопротивление теплопередаче светового проема для °С·сут : для Dd = 8000 RТР = 0,7 м2 °С/Вт, для Dd = 10000 RТР = 0,75 м2 °С/Вт, м2 °С/Вт. Согласно приложению 6*(К) «Приведенное сопротивление теплопередаче окон, балконных дверей и фонарей» СНиП 2-3-79 «Строительная теплотехника» выбираем заполнение - два однокамерных стеклопакета в раздельных деревянных переплетах , - для которого м2 °С/Вт. Вт/м2 °С. Определение потерь тепла по укрупненным показателям Рис. 7 План здания кВт, где а – коэффициент, учитывающий район постройки здания , q – удельная тепловая характеристика здания, VН – объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру м3 . Определяем удельную тепловую характеристику здания , где принимается в зависимости от объема здания по СНиП, α в зависимости от температуры наружного воздуха. , d – cтепень осветвленности здания , F – площадь наружных стен здания м2 , S – площадь здания м2 . , где Р – периметр здания м, Н – высота здания. Сравниваем получившиеся значения q1 и q2 с q’0 и выбираем ближайшее => q = 0,431. В результате расчета получаем, суммарные теплопотери здания по укрупненным показателям Q = 38.85 кВт. Библиографический список СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. – М.: Госстрой РФ, 2003. СНиП 23-01-99*. Строительная климатология - введ. 01.01.2000. - М.: Госстрой РФ 2000. СНиП 2-3-79. Строительная теплотехника. Богословский В.Н. Учебник для вузов: в 3 т.: Отопление и вентиляция. - М.: Стройиздат, 1976.