Реконструкция котла Е 160-100 ГМ Государственное образовательное учреждение Санкт-Петербургский энергетический техникум КУРСОВОЙ ПРОЕКТ По предмету Котельные установки . ______________________ По специальности . 140101 курс 4 . Тема Реконструкция котла . . Е 160-100 ГМ . Разработал: . Безверхов И.А. Руководитель: . Городецкая И.Л.. Нормоконтролер: _______________________________ Подпись Фамилия 2008 № строки Формат Обозначение Наименование Количест. листов № экземпл Примеч. 1 А4 Задание 1 2 А4 КП 140101 291 ЗО ПЗ Пояснительная записка 20 3 А1 КП 140101 291 ЗО ПрР Продольный разрез 1 Протокол ГКК №_________ Оценка__________ КП 140101 291ЗО ВД Изм Лист №документа Подпись Дата Разработал Безверхов И.А. Ведомость документов Литера Лист Листов Проверил Городецкая И.Л. Т 1 С-ПЭТ Н.контр. Утвердил ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА КП 140101 291ЗО ПЗ Изм Лист №документа Подпись Дата Разработал Безверхов И.А. Д.В.. Котел Е160-100ГМ Пояснительная записка Литера Лист Листов Проверил Городецкая Т 1 20 С-ПЭТ Н.контр. Утвердил Содержание: 1 ОПИСАНИЕ КОТЛА ДО РЕКОНСТРУКЦИ……………………..3 2 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КОТЛА ……………………………………...4 2.1 Технические характеристики топлива ………………………..4 2.2 Присосы и избытки воздуха по газоходу котла …………........4 2.3 Расчёт объёмов продуктов сгорания …………………………..5 2.4 Расчет энтальпий продуктов сгорания ……………………….6 2.5 Тепловой баланс котла …………………………………………..7 2.6 Расчёт топки ………………………………………………………9 2.6.1 Конструктивные характеристики топки ……………..9 2.6.2 Тепловой расчёт топки …………………………………..10 2.7 Расчёт пароперегревателя ………………………………….......11 2.7.1 Конструктивные характеристики ширм ………….......12 2.7.2 Тепловой расчёт ширм ……………………………………12 2.7.3 Расчёт теплообмена в III конвективной ступени …….13 2.7.4 Расчёт теплообмена в I конвективной ступени …........13 2.8 Расчёт экономайзера ……………………………………………..14 2.8.1 Конструктивные характеристики экономайзера ……..14 2.8.2 Расчёт теплообмена в экономайзере ………………........15 2.9 Расчёт РВП ………………………………………………………...17 2.9.1 Тепловой расчёт РВП ……………………………………...17 2.10 Расчет невязки баланса ……………………………............18 3 Выводы по реконструкции…………………………………………19 Список литературы…………………………………………………..20 КП 140101 291ЗО ПЗ Лист 2 Изм Лист №документа Подпись Дата 1. Описание котла до реконструкции Котёл Е 160-100 ГМ с естественной циркуляцией. Компоновка П-образная. Основные технические характеристики Давление перегретого пара Рпп = 9.8 МПа Температура перегретого пара tПП = 540 °С Температура питательной воды tПВ = 210 °С Паропроизводительность D=160 т/ч Основным топливом является газ, резервным мазут. Топка призматическая, экраны гладкотрубные из труб Ø 60×4 мм, с шагом 64 мм. Вверху трубы заднего экрана образуют аэродинамический выступ. На горизонтальной стенке в три ряда расположены 12 газомазутных горелок. Экраны объединены вверху и внизу в секции коллекторами. Верхние коллекторы подвешены к верхнему перекрытию каркаса с помощью подвесок. Нижние коллекторы при растопке свободно перемещаются вниз. Четыре пояса жесткости скрепляют секции. Материал труб сталь 20. На котле применена двухступенчатая схема испарения: часть пароводяной смеси из экранов поступает в барабан, часть в четыре выносных циклона, которые образуют солёный отсек. Пароперегреватель радиационно-конвективного типа. Сухой насыщенный пар из барабана направляется по потолочным трубам в первую конвективную ступень, расположенную в верхней части опускного газохода из них в горизонтальные ширмы, из ширм в третью конвективную ступень, расположенную в верхней части опускного газохода и далее идёт на турбину. Трубы Ø 32×4, ширмы и третья ступень выполнены из стали 12Х1МФ, первая ступень из стали 20. Крепление ширм и третьей ступени осуществляется на подвесных трубах, крепление первой ступени на стойках, опирающихся на балки, проходящие сквозь газоход котла. Для регулирования температуры перегретого пара в коллекторах установлены два впрыскивающих пароохладителя. Экономайзер змеевикового типа из труб Ø 32×3,5 мм, сталь 20, расположение труб шахматное, змеевики параллельны фронту, крепление на стойках, три пакета труб высотой 1,5 м, зазоры для лазов 800 мм. Для подогрева воздуха два РВП-3600 со скоростью вращения 2 об/мин. Для защиты холодной части РВП от сернокислой коррозии при работе котла на мазуте предусмотрен предварительный подогрев воздуха в паровом калорифере, до 60-80 °С. Обмуровка котла трёхслойная: огнеупорный слой, теплоизоляционные плиты, штукатурка. В топке обмуровка натрубная, в конвективной шахте накаркасная. Каркас из 8 колонн верхнего перекрытия балок, выполнен из стали 20. Для обслуживания предусмотрены лестницы и площадки. КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 3 Изм Лист №документа Подпись Дата 2. Тепловой расчет котла 2.1 Технические характеристики топлива Газопровод: Дашава – Киев Объёмный состав газа, % CH 4 – 97,1% C 2 H 6 – 0,3% C 3 H 8 – 0,1% C 4 H 10 – 0,0% C 5 H 12 и более тяжелые – 0,0% N 2 – 2,4% CO 2 – 0,1% H 2 – нет Теплота сгорания низшего, сухого газа QC H =35,04 мДж\м3 2.2 Присосы и избытки воздуха по газоходу котла Рисунок 2.1 Эскиз газахода Котел газоплотный, присосы в газоходе Δα=0 Коэффициент избытка воздуха в топке α =1,16 Δαрвп =0,2 αрвп = αух = αэк + Δαрвп =1,36 КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 4 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.3 Расчёт объёмов продуктов сгорания Теоретический объём воздуха 9,32 м3 /м3 Теоретический объём водяных паров 2,11 м3 /м3 Объем трехатомных газов 0,98 м3 /м3 Теоретический объём азота 7,38 м3 /м3 Теоретический объём газов =7,38+0,98+2,11=10,47 м3 /м3 Данные смотри по табл. П4.2 (мазут) или П 4.3 (газ) [1] Расчет объёмов продуктов сгорания по газоходу котла приведены в табл. 2.1 Таблица 2.1 Объемы продуктов сгорания. Величина и расчётная формула Топка, газоход РВП 1. Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева 1,16 1, 36 2. Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева. αср a ср =ат =1,16 3. Объём водяных паров , м3 /кг 2,119 3,219 4. Полный объем газов , м3 /кг 11, 985 12,932 5. Объемная доля трёхатомных газов 0,0 81 0,0 75 6. Объёмная доля водяных паров 0, 176 0, 163 7. Доля трехатомных газов и водяных паров 0, 257 0, 238 КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 5 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.4 Расчет энтальпий продуктов сгорания Нг° и На0 взяты из П4.2 (мазут) и П4.3 (газ) Таблица 2.2: Энтальпии продуктов сгорания. 0 С Топка РВП Нг Нг ΔН 100 1455 1241 1777 1778 200 2910 2483 3555 300 4438 3766 5040 5417 400 5966 5049 6773 500 7569 6391 8591 600 9173 7733 10410 700 10862 9133 12323 800 12552 105034 14237 900 14319 11957 16232 1000 16086 13381 18226 1100 17880 14863 20258 1200 19674 16345 22289 1300 21539 17848 24394 1400 23404 19351 26500 1500 25290 20871 28629 1600 27177 22391 30759 1700 29094 23913 32920 1800 31012 25435 35081 1900 32961 26996 37280 2000 34910 28558 39479 2100 36882 30117 41700 2200 38854 31677 43922 КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 6 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.5 Тепловой баланс котла Рисунок 2.2 Схема « вода-пар » Рпв =11 МПа tпв =212 0 С hпв =923,7 кДж/кг Рпе =9,3 МПа tпе =5380 С hпе =3574,5 кДж/кг Рб =10,45 МПа tн =313,86 0 С h’ =1425,8 кДж/кг h” =2717,1 кДж/кг Рб =Рпе +0,1Рпе =10,45 МПа Pпв =Pб +0,05Pб =11 МПа КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 7 Изм Лист №документа Подпись Дата Таблица 2.3 Тепловой баланс Наименование величины Обозна­чение Размер­ность Формула Расчёт 1. Располагаемое тепло топлива кДж/кг кДж/кг 35040 2. Температура уходящих газов °С По заданию 114 3. Энтальпия уходящих газов Нух кДж/м3 Табл. 2.2 α=αух 2025,9 4. Температура холодного воздуха tхв °С По заданию 30 5. Энтальпия холодного воздуха кДж/кг Табл. 2.2 372,3 6. Потери тепла: с уходящими газами от химического недожога от механического недожога - в окружающую среду q2 % ( Hух -αух -∙ H°ух )(100- q4 )/( ) 4,3 q3 % Табл . 4.6 \1\ 0,25 q4 % Табл. 4.6 \1\ 0,25 q5 % Страница 27 [1} 0,5 7. Сумма тепловых потерь % q2 + q3 + q4 + q5 5,3 8. КПД котла, брутто % 100 - Σq 94,7 9.Энтальпия перегретого пара кДж/кг Рис 2.2 расчёта 3574 10. Энтальпия питательной воды hпв кДж/кг Рис 2.2 расчёта 923,7 11. Тепло полезно используемое в котле Qка кДж/с Dּ( hпп - hпв ) 426698,3 12. Полный расход топлива В кг (м3 )/с 3,57 13. Расчётный расход топлива Вр кг (м3 )/с Bp =B(1- 0,01∙q4 ) 3,56 14. Коэффициент сохранения тепла φ — φ =1- 0,994 КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 8 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.6. Расчёт топки Рисунок 2.3 Эскиз топки 2.6.1. Конструктивные характеристики топки 1. Диаметр и толщина труб (чертёж) d× δ=60×4 мм 2. Шаг трубы (чертёж) S1 =64 мм 3. Ширина топки сверху (чертёж) a=7140 мм 4. Глубина топки (чертёж) b=4416 мм 5. Поверхность фронтовой стенки (чертёж) Fф =110 м2 6. Поверхность задней стенки (чертёж) Fз=78 м2 7. Поверхность боковой стенки (чертёж) Fб =68 м2 8. Поверхность пода (чертёж) Fпода=28,4 м2 9. Поверхность выходного окна (чертёж) Fвых=37,3 м2 10. Суммарная поверхность стен (чертёж) Fст=389,7 м2 11. Объём топочной камеры Vm =а• Fб =483 м3 12. Эффективная толщина излучающего слоя (формула 4.38 [1] ) S=4,5 м 13. Отношение S1 / d=1,06 14. Расстояние от оси крайней трубы до обмуровки (чертёж) е=40 мм 15. Отношение е/ d=0,66 16. Угловой коэффициент экранов (формула 4.31 [1]) х=0,988 17. Степень экранирования топки (страница 46 {1}) χ=0,975 18. Лучевоспринимающая поверхность топки НЛ =( Fф + F3 +2 Fб ) χ+ Fвых + Fпода =381,6 м2 КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 9 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.6.2. Тепловой расчёт топки 1. Коэффициент избытка воздуха в топке α m =1,16 (задано) 2. Температура горячего воздуха tгв =256°С (задано) 3. Энтальпия горячего воздуха (по таблице 2 расчёта, графа «воздух» интерполяция) кДж/кг(м3 ) 4. Тепло, вносимое воздухом в топку (по формуле 4.18 [1]) 5. Полезное тепловыделение в топке (по формуле 4.17 [1]) кДж/кг(м3 ) 6. Теоретическая температура горенияλ=1950 °С 7. Высота расположения осей горелок (чертёж) hг =3,5 м 8. Высота топки (чертёж) Н m=18 м 9. Относительное положение максимума температур Xm = hг / Hm =3,5/18= 0,19 10. Объёмная доля водяных паров (из таблицы 2.1 расчета) rH 2 O =0,176 м3 /м3 11. Объёмная доля трёхатомных газов (из таблицы 2.1 расчета) rn =0,257м3 /м3 12. Давление в топке (стр. 42 [1]) Р=0,1 МПа 13. Произведение Pn ּS= Pּrn ּS=0,1 ּ0,257 ּ4,5=0,115 МПа ּм 14. Коэффициент ослабления лучей сажей (формула 4.43 [1]) 15. Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами (рисунок 6.12 [1])КГ =3 16. Оптическая толщина светящейся части пламени (КР S)св=(Кгּ rn +Кс)ּ PּS= =(5ּ0,32+1,43) 0,1ּ4,5=0,958 17. Оптическая толщина несветящейся части пламени (смотри стр. 43 [1]) (КР S)г = Кгּ rn ּ PּS=3ּ0,257 ּ0,1ּ4,5)=0,3469 18. Коэффициент усреднения факела (таблица 4.9 [1]) m=0,1 19. Коэффициент излучения светящейся части пламени (рисунок 4.3 [1]) εс в =0,62 20. Коэффициент излучения несветящейся части пламени (рисунок 4.3 [1]) εг =0,35 21. Коэффициент излучения факела εф = mּ εс в +(1- m) ּ εг =0,1ּ0,62+(1-0,1) 0,35=377 22. Коэффициент М (формула 4.26 [1]) М=0,52-0,52ּХТ =0,52-0,5ּ0,19=0,425 23. Параметр Bp ּQm / Fcm =3,56ּ38680/389,7=353,35кВт/м2 24. Коэффициент загрязнения экранов (таблица 4.8 [1]) ξ =0,65 25. Коэффициент тепловой эффективности экранов ,где х из пункта 2.6.1 ψ= xּ ξ =0,988ּ0,65=0,642 КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 10 Изм Лист №документа Подпись Дата 26. Температура газов на выходе из топки (рисунок 4.4 [1]) 1250 °С 27. Энтальпия газов на выходе из топки (по таблице 2.2 расчёта, графа «топка» интерполяция) 23341кДж/кг(м3 ) 28. Количество тепла воспринимаемое в топке QЛ =φ( Qm - )=0,994(38680-23341)=15246 кДж/кг(м3 ) 29. Средняя тепловая нагрузка с поверхности нагрева в топке (формула 4.49 [1]) qл = Bp ּ QЛ/ НЛ =3,56 ּ15246/381,6=142,2 кВт/м2 30. Теплонапряжение топочного объёма qν = Bp ּQp н / VT =3,56 ּ35040/483=258,2 кВт/м3 2.7. Расчёт пароперегревателя Рисунок. 2.4 Схема пароперегревателя КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 11 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.7.1 Конструктивные характеристики ширм 1. Диаметр и толщина труб (чертёж) d× δ=32 ּ4 мм 2. Шаг между ширмами (чертёж) S1 =775 мм 3. Количество ширм Z2 =9 шт 4. Лучевоспринимающая поверхность ширм Hл.ш =50 м2 5. Полная поверхность нагрева ширмового пароперегревателя Hn =150 м2 6. Расчётная поверхность нагрева ширм Нр =Нп –Нлш =100 м2 2.7.2. Тепловой расчёт ширм Цель расчёта - определить температуру пара на выходе из ширмового пароперегревателя по условию теплообмена в нём. 1. Температура газов на входе в ширмы (из расчета топки) 12500 С 2. Энтальпия газов на входе в ширмы 23341 кДж/кг 3. Коэффициент, учитывающий взаимный теплообмен топки и ширм β= A\ U”т =700\1250=0,56 4. Лучистое тепло воспринятое ширмами из топки Qлш =βּ( Qл ּ Вр /Нл )ּ(Нлш /Вр )=0,56 ּ142,2 ּ(50/3,56)=1118,426 5. Температура пара на входе в ширмы (принимается по согласованию с преподавателем) 4000 C 6. Энтальпия пара на входе в ширмы (таблица III [2]) 3098,5кДж/кг(м3 ) 7. Температура пара на выходе из ширм (принимается со следующим уточнением) 5000 С 8. Энтальпия пара на выходе из ширм (таблица Ш [2]) 3374,1 кДж/кг(м3 ) 9. Тепловосприятие ширм по балансу; Dвпр2 = 1,5 – 2 кг/с – расход воды на впрыск(принять) Dш –расход пара через ширмы; Dш = D– Dвпр2 =44,7-2=42,7кг/с D=161/3,6=44,7кг/с Qбш =( Dш /Вр )( - )– Qлш =(42,7/3,56)(3374,1,4-3098,5)-1118,426=2187,07 кДж/кг(м3 ) 10. Энтальпия газов на выходе из ширм 23341-(2187,07/0,994)=21141 кДж/кг(м3 ) 11. Температура газов на выходе из ширм (таблица 2.2 расчёта, графа «топка», интерполяция) 1150°С 12. Средняя температура газов (1250+1150)/2=12000 С 13. Средняя температура пара (400+500)/2=4500 С 14. Коэффициент теплоотдачи K=104 Вт/м2 К 15. Температурный напор в ширмах 1200-450=7500 С 16 Тепловосприятие ширм по условию теплообмена Qm =( Hp ּKּΔt)/ Bp ּ103 =(100 ּ104 ּ750)/3,56 ּ103 =2191 кДж/кг(м3 ) 17. Отношение Qб ּ100% / Qm =2187,07 ּ100/2191=99,8% КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 12 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.7.3. Расчёт теплообмена в III конвективной ступени 1. Температура газов перед III ступенью (из расчёта ширм) 11500 C 2. Энтальпия газов перед III ступенью (из расчёта ширм) 21141 кДж/кг(м3 ) 3. Энтальпия и температура пара на входе в III ступень (пункт 2.7.3.) t’= t5 =4800 C; h’= h5 =3308,6 кДж/кг(м3 ) 4. Температура и энтальпия пара на входе в III ступень (пункт 2.7.3.) t”= t6 =5380 С; h"= h6 =3574 кДж/кг(м3 ) 5. Тепловосприятие ступени по балансу Qб III =( D/ Bp ) ּ( h6 – h5 )=(44,7/3,56)(3574-3308,6)=3330,7 кДж/кг(м3 ) 6. Энтальпия газов за III ступенью 21141-(3330,7/0,994) =17790кДж/кг 7. Температура газов за III ступенью (по таблице 2.2 расчёта, графа «пароперегреватель», интерполяция) 9650 C 2.7.4. Расчёт теплообмена в I конвективной ступени 1. Температура газов на входе в I ступень (из расчёта Ш ступени) 9650 C 2. Энтальпия газов на входе в I ступень (из расчёта III ступени) 17790 кДж/кг(м3 ) 3. Температура и энтальпия на выходе из I ступени (пункт 2.7.3.) t”= t2 =4200 C; h”= h2 =3138,9кДж/кг(м3 ) 4. Температура и энтальпия пара на входе в I ступень (пункт 2.7.3.) t’= t1 =313,860 C h’= h=2717,1 кДж/кг(м3 ) 5. Тепловосприятие ступени по балансу Qб I =( D1 / Bp )ּ( h2 – h1 )=(40,7/3,56)(3138,9-2717,1)=4808,52 кДж/кг(м3 ) D1 = D-D впр2- Dвпр1 =44,7-2-2=40,7 6. Энтальпия газов на выходе из I ступени 17790-(4808,52/0,994)=12952,4 кДж/кг(м3 ) 7.Температура газов на выходе из I ступени (по таблице 2.2 расчёта, графа «пароперегреватель», интерполяция) 7200 C КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 13 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.8. Расчёт экономайзера 1.Входные коллекторы 2.Выходные коллекторы 3.Узел крепления труб (стойки и балки) 4.Трубы экономайзера Рисунок. 2.5 Эскиз экономайзера 2.8.1. Конструктивные характеристики экономайзера 1. Наружный диаметр и толщина стенки (чертёж) d × δ=32 ×3,5 мм 2. Поперечный шаг труб (чертёж) S1 =70 мм 3. Продольный шаг труб (чертёж) S2 =60 мм 4. Относительный поперечный шаг σ 1 = S1 / d=2,18 5. Относительный продольный шаг σ 2 = S2 / d=1,875 6. Количество труб в ряду Z1 =41 7. Количество рядов по ходу газов (чертёж) Z2 =20 8. Взаимное расположение труб шахматное 9. Ширина газохода (чертёж) а=7,104 м 10. Глубина газохода (чертёж) bш =2,9 м 11. Живое сечение для прохода газов Fг =аּ bш – Z1 ּ dּ( a–0,1)=11,5м2 12. Поверхность нагрева (чертёж) Н=664 м2 13. Толщина излучающего слоя (формула 6.40 [1]) S=0,122 м 14. Поверхность одного ряда экономайзера Нряд = Н/ Z2 =664/19=33,2 м2 КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 14 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.8.2. Расчёт теплообмена в экономайзере Цель расчёта: определить новую поверхность нагрева экономайзера, в соответствии с заданием и определить объём реконструкции. 1. Температура газов на входе в экономайзер (из расчёта пароперегревателя, I ступень) 7200 2. Энтальпия газов на входе в экономайзер 12952,4 кДж/кг(м3 ) 3. Энтальпия воды на выходе из экономайзера (формула 7.11 [1]) Q S = Qл + Qбш + QIII + Q1 =25572,2кДж/кг кДж/м 4. Температура воды на выходе из экономайзера (таблица III [2], или страница 153 [1]) 3100 C 5. Температура и энтальпия питательной воды (рисунок 2.2 расчёта) tпв =2120 С hпв =923,7 кДж/кг(м3 ) 6. Тепловосприятие экономайзера по балансу кДж/кг(м3 ) 7. Энтальпия газов на выходе из экономайзера кДж/кг(м3 ) 8. Температура газов на выходе из экономайзера (таблица 2.2 расчёта, графа «экономайзер», интерполяция) 3100 С 9. Средняя температура газов 0 С 10. Средняя температура воды 0 С 11. Температурный напор на входе в экономайзер 720-310=4100 С 12. Температурный напор на выходе из экономайзера 310-212=980 С 13. Температурный напор = =218,30 С 14. Температура загрязнённой стенки 250 С = 261+25 = 2860 С 15. Обьём дымовых газов (таблица 2.1 расчёта) = 11,985 м3 /м3 16. Обьёмная доля водяных паров (таблица 2.1 расчёта) = 0,176 м3 /кг 17.Обьёмная доля трёхатомных газов (таблица 2.1 расчёта) 0,257м3 /м3 18.Средняя скорость газов (формула 6.7[1]) = 10,710 м/с КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 15 Изм Лист №документа Подпись Дата 19. Коэффициент теплоотдачи конвекцией (таблица 6.1 [1]) =98,8 Вт/м²·К 20. Суммарная поглощающая способность трёхатомных газов =0,257·0,122·0,1 = 0,0031 МПа·м 21. Коэффициент ослабления лучей трёхатомными газами (рисунок 6.12 [1]) КГ =42 22. Суммарная оптическая толщина запылённого потока (рисунок 4.3[1]) = 0,135 23. Коэффициент теплоотдачи излучением ξ = 7.1 Вт/м²·К 24. Коэффициент тепловой эффективности 0,85 25. Коэффициент теплопередачи К=60 Вт/м2 К 26. Поверхность экономайзера по условиям теплообмена м2 27. Поверхность нагрева одного ряда Нряд =33,2 м2 28. Новое количество рядов по ходу газа Z2 =Нр/Нряд=2068/33,2=62,2 рядов Принимаю 60 рядов Число рядов округляется до числа кратного четырём, так как в теплообменнике расположение труб шахматное. Экономайзер надо скомпоновать в пакеты высотой 1-1,5 м с разрывами 0,8-1 м для лазов и определить новую высоту, которую занимает в конвективной шахте экономайзер. Принимаю 3 пакета, каждый высотой 1,18 м КП 140101 291ЗО ПЗ Лист Безверхов 16 Изм Лист №документа Подпись Дата 2.9. Расчёт РВП Рисунок. 2.6 Эскиз РВП