Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 28
Задание Спроектировать силовой трёхфазный трансформатор по следующим техническим данным: 1. Тип трансформатора: ТМН - 6300/35 2. Номинальная мощность: Sн
= 6300 кВА
3. Число фаз: m
= 3 4. Частота: f
= 50 Гц
5. Высокое напряжение: 35±(4·2,5%
) кВ
6. Материал обмотки ВН: Алюминий 7. Низкое напряжение: 6,3 кВ
8. Материал обмотки НН: Алюминий 9. Схема и группа соединений: Y/Y-0 10. Способ охлаждения: масляное 11. Установка: наружная 12. Напряжение короткого замыкания: Uк
=7,5%
13. Потери короткого замыкания: Pк
= 46,5 кВт
14. Ток холостого хода: Iо
=0,8% 15. Потери холостого хода: Pо
= 7,6 кВт
16. Способ регулирования напряжения РПН 17. Класс изоляции: В 18. Характер нагрузки: длительная Содержание Введение Расчет исходных данных 1. Расчёт основных коэффициентов 2. Определение основных размеров 3. Расчёт обмоток НН 4. Расчёт обмоток ВН 5. Расчёт параметров короткого замыкания 6. Расчёт магнитной системы трансформатора 7. Расчёт потерь холостого хода 8. Расчёт тока холостого хода 9. Тепловой расчёт обмоток 10. Тепловой расчёт бака 11. Определение массы масла 12. Описание конструкции трансформатора Вывод Литература Спецификация Введение Трансформаторы – это наиболее распространённые устройства в современной электротехнике. Трансформаторы большой мощности составляют основу систем передачи электроэнергии от электростанций в линии электропередачи. Они повышают напряжение переменного тока, что необходимо для экономной передачи электроэнергии на значительные расстояния. В местах распределения энергии между потребителями применяют трансформаторы, понижающие напряжение до требуемых для потребителей значений. Наряду с этим, трансформаторы являются элементами электроустановок, где они осуществляют преобразование напряжения питающей сети до значений необходимых для работы последних. Трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или более обмоток связанных индуктивно, и предназначенные для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока. Обмотку, присоединённую к питающей сети, называют первичной, а обмотку, к которой подсоединяется нагрузка–вторичной. Обычно все величины, относящиеся к первичной обмотке трансформатора помечают индексом 1, а относящиеся к вторичной–индексом 2. Первичную обмотку трансформатора подсоединяют к питающей сети переменного тока. Ток первичной обмотки I1
имеет активную и индуктивную составляющие. При разомкнутой вторичной обмотке (холостой ход), вследствие действия индуктивной составляющей тока IОм
, возникает магнитный поток, который намагничивает сердечник. Активная составляющая тока I определяется потерями, возникающими, в местах стали, при перемагничивании сердечника. Наибольшая часть потока Ф1
сцеплённого с первичной обмоткой, сцеплена также со всеми обмотками фазы и является потоком взаимоиндукции между обмотками, или главным рабочим потоком Ф. Другая часть полного потока Ф1
сцеплена не со всеми витками первичной и вторичной обмоток. Её называют потоком рассеивания. ЭДС обмотки пропорциональна числу её витков. Отношение ЭДС первичной и вторичной обмоток называется коэффициентом трансформации,
который пропорционален отношению чисел витков первичной и вторичной обмоток. Трансформаторы имеют магнитопроводящие сердечники и токопроводящие обмотки. Для лучшего охлаждения сердечники и обмотки мощных трансформаторов погружаются в бак, наполненный маслом. Сердечники трансформаторов состоят из стержней, на которых размещаются обмотки, и ярм, которые служат для проведения потока между стержнями. Различают два вида сердечников: стержневой
и броневой
. Броневой сердечник
имеет разветвлённую магнитную систему, вследствие этого поток в ярме составляет половину от потока стержня, на котором расположены обмотки. Трёхфазные трансформаторы выполняются обычно стержневыми. Их сердечники состоят из расположенных в одной плоскости трёх стержней, соединённых ярмами. Магнитная система таких трансформаторов несколько несимметрична, так как магнитная проводимость потока крайних стержней и среднего – является неодинаковой. Вследствие изменения потока, в контурах стали сердечника индуктируется ЭДС, вызывающая вихревые токи, которые стремятся замкнуться по контуру стали, расположенному в поперечном сечении стержня. Для уменьшения вихревых токов, сердечники трансформатора набираются (шихтуются) из изолированных прямоугольных пластин электротехнической стали толщиной 0.5мм или 0.35мм. Для уменьшения зазоров в местах стыков, слои сердечника, набранные различными способами, чередуются через один. После сборки, листы верхнего ярма вынимаются и на стержнях устанавливаются обмотки, после чего ярмо вновь зашихтовывается. Листы сердечника изолируются лаком или бумагой, имеющей толщину 0.03мм, и стягиваются при помощи изолированных шпилек. В большинстве случаев в трансформаторах электропередач применяются так называемые концентрические обмотки, имеющие вид размещённых концентрически (одна в другой) полых цилиндров. Обычно ближе к сердечнику размещается обмотка низшего напряжения, требующая меньшей толщины изоляции сердечника. По способу охлаждения трансформаторы разделяются на масляные
, обмотки которых погружены в масло и сухие
, охлаждаемые воздухом. Мощные силовые трансформаторы имеют масляное охлаждение. Трансформатор в большинстве случаев не является полностью твёрдым телом, а содержит большое количество жидкого масла, которое оказывает значительное влияние на теплопередачу. В большинстве случаев в трансформаторах электропередач применяются так называемые концентрические
обмотки, которые имеют вид размещённых концентрически полых цилиндров (одна в другой). Обычно ближе к сердечнику размещается обмотка низшего напряжения, требующая меньшей толщины изоляции сердечника. В трансформаторах мощностью до 560 кВА концентрическая обмотка выполняется по типу цилиндрической обмотки, в большинстве случаев имеющей два слоя. Слои обмотки выполняются из провода круглого или прямоугольного сечения. Провод наматывается впритык по винтовой линии вдоль образующей цилиндра. В трансформаторах больших мощностей концентрическая обмотка низшего напряжения выполняется по типу винтовой, в которой между двумя соседними по высоте витками оставляется канал. В трансформаторах на напряжение 35 кВ
и более применяют концентрическую обмотку, выполненную по типу непрерывной, в которой, отличие от винтовой, каждый виток состоит из нескольких концентрически намотанных витков обмотки. Катушки этой обмотки наматываются непрерывно одним проводом без пайки. При воздействии осевых сжимающих усилий, возникающих при внезапных коротких замыканиях, наиболее надёжными являются непрерывные обмотки. 1. Расчёт исходных данных Расчёт проводим для трёхфазного трансформатора стержневого типа с концентрическими обмотками. 1.1. Мощность одной фазы и одного стержня: Sф
= S/m
= 6300/3 = 2100 кВА
S’ = S/c =
6300/3 = 2100 кВА
где: m
– число фаз, с
– число активных стержней трансформатора. 1.2. Номинальные (линейные) токи на сторонах: ВН: I2
= НН: I1
= ВН: Iф2
= I2
=
104 А
НН: Iф1
= I1
=
577 А
1.4. Фазные напряжения обмоток: ВН: Uф2
= Uн2
/ НН: Uф1
= Uн1
/ 1.5. Испытательное напряжение обмоток смотрим по таблице 4.1: ВН: Uисп.2
= 85 кВ
НН: Uисп.1
= 25 кВ
Обмотка ВН при напряжении 35 кВ
и токе 104 А
– катушечная непрерывная. Обмотка НН при напряжении 6,3 кВ
и токе 577 А
– катушечная непрерывная. 1.6. Определение исходных данных расчёта: 1.6.1. Мощность обмоток одного стержня: S’ =
2100 кВА
1.6.2. Для испытательного напряжения обмотки ВН, Uисп.2
= 85 кВ
по таблице 4.5находим изоляционные расстояния: a12
= 35 мм; l02
¢
= 75 мм; l02
¢¢
= 120 мм
*
;
lц2
=
50 мм δ12
= 5 мм a22
= 30 мм
l02
¢¢
принимаем увеличенным на 45 мм
для размещения прессующих колец Для обмотки НН, Uисп.1
= 25 кВ
(по таблице 4.4) a01
= 18 мм; l01
= 75 мм
1.6.3. Ширина приведённого канала рассеивания: ap
= a12
+ (a1
+a2
)/
3 (a1
+a2
)/
3 =
1,25·K где K=0,48
(из табл. 3.3, примечание 1), (a1
+a2
)/
3 = 1,1·
1,25·0,48· ар
= а12
+ (a1
+a2
)/
3 = 0,035 + 0,0447 = 0,0797 м
1.6.4.Активная составляющая напряжения короткого замыкания (по 3-9): Uа
= Pк
/
10S
= 46500/(10·6300) = 0,738 %
Реактивная составляющая: Uр
= 1.6.5.Согласно параграфу 2.2 выбираем плоскую трёхфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне по рис.1. Прессовка стержней бандажами из стеклоленты и ярм – стальными полубандажами. Материал магнитной системы – холоднокатанная текстурованная рулонная сталь марки 3405 толщиной 0,30 мм
. Индукция в стержне Вс
=
1,48 Тл
. В сечении стержня 9 ступеней, коэффициент заполнения круга Ккр
=
0,913, изоляция пластин – нагревостойкое изоляционное покрытие, Кз
=
0,96 (по таб.2,2), коэффициент заполнения сталью kc
=Ккр
·Кз
=
0,913·0,96 = 0,876.
индукция в ярме: Вя
= Вс
/Кя
=
1,48/1,025 =
1,44 Тл
Число зазоров магнитной системы на косом стыке 4, на прямом 3. Индукция в зазоре на прямом стыке: Вз
´´
= Вс
=
1,48 Тл
на косом стыке: Вз
´
= Вс
/ Удельные потери в стали рс
= 0,943 Вт/кг
, ря
=
0,869 Вт/кг
. Удельная намагничивающая мощность qc
=
1,161 ВА/кг
, qя
=
1,289 ВА/кг
, Для зазоров на прямых стыках qз
´´
=12880 ВА/м2
, Для зазора на косых стыках q3
´
= 1600 ВА/м2
. По таблице 3.6 находим коэффициент, учитывающий отношение основных потерь в обмотках к потерям короткого замыкания, кд
= 0,85 и по таблице 3.4 и 3.5 находим постоянные коэффициенты для алюминиевых обмоток a
= 1,06·1,4=1,484 b
= 1,25·1,2·0,28=0,42 Принимаем Кр
= 0,95. Диапазон изменения b от 1,2 до 3,0 (по таб.12.1) 2. Расчёт основных коэффициентов. По (3-30) находим: А
= 0,507 По (3-35): A1
= По (3-36): A2
= По (3-43): е
= 0,41; По (3-52) для частоты 50 Гц
: K0
= 1,2·10-2
С1
= K0
По (3-65): Минимальная стоимость активной части трансформатора имеет место при условиях, определяемых уравнением (3-55): по таблице (3-7) – Koc
= 2,36;Kир
= 1,13 (для алюминиевого провода) Получим: X5
+BX4
-CX-D=0; X5
+ 0,166X4
- 0,49X
- 0,93 = 0 Решением этого уравнения является: β = 1,25 Находим предельные значения β по допустимым значениям плотности тока Δ и растягивающим механическим напряжением σр
: По (3-611
): По (3-66): Масса одного угла магнитной системы: По (3-451
): Активное сечение стержня: По (3-59): Площадь зазора на прямом стыке: на косом стыке: Потери холостого хода по формуле (8-32): где: Кпд
= 1,15 (по таблице 8-14.) – коэффициент, учитывающий добавочные потери, вызванные резкой стали, снятием заусенцев, прессовкой магнитной системы и перешихтовкой верхнего ярма, а также потери в зоне зазора. Кпу
= 10,64 (по таблице 8-13) – коэффициент увеличения потерь в углах Намагничивающая мощность по формуле (8-44): где: kтд
’
= kтр
·kтз
= 1,2 и kтд
”
= kтя
·kтп
·kтш
= 1,07 kт,у
= 41,06 (по таблице 8-20) kтпл
= 1,35 (по таблице 8-21) Предварительный расчет трансформатора ТМ-2500/35 с плоской шихтованной магнитной системой и алюминиевыми обмотками. Результаты расчётов, приведённые в таблице, показаны в виде графиков. 3. Определение основных размеров. 3.1. Диаметр стержня: примем диаметр стержня d
= 0,36 м
3.2. Активное сечение стержня: 3.3. Средний диаметр обмоток: d12
= 1,484·d
= 1,484·0,36 = 0,534 м
. 3.4. Высота обмоток: l
= p
d12
/
b
= 3,14·0,534/1,3 = 1,29 м
3.5. Высота стержня: lc
= l
+ 2l0
= 1,29+2·97,5·10-3
= 1,485 м 3.6. Расстояние между осями стержней: С
= d12
+a12
+bd
+a22
= 0,534+0,035+0,42·0,36+0,03
= 0,75 м
3.7. ЭДС одного витка предварительно: uв
= 4,44fПС
ВС
= 4,44·50·1,48·0,0892 = 29,31 В
3.8. Масса стали Gст
= 6720 кг
3.9. Масса металла обмоток G0
= 1070 кг
3.10. Масса провода Gпр
= 1210 кг
3.11. Плотность тока J
= 1,7·106
A/м2
3.12. Механическое напряжение в обмотках σр
= 14,2 МПа
3.13. Потери и ток ХХ P0
= 8260 Вт
i0
= 0,513 %
4. Расчёт обмоток НН. 4.1. Число витков обмотки НН: В предварительном расчёте потери хх Р0
для выбранного варианта диаметра d
= 0,36 м
оказались выше заданного значения (8260 Вт
вместо 7600 Вт
). Для уменьшения Р0
принимаем число витков ω1
= 125, что приведёт к некоторому снижению расчётной индукции Вс
и уменьшению потерь хх за счёт некоторого увеличения массы металла обмоток. 4.2. ЭДС одного витка Uв
= Uф1
/
w
1
= 3640/125 = 29,2 В
4.3. Действительная индукция в стержне: 4.4. Средняя плотность тока: 4.5. Сечение витка ориентировочно: По таблице 5.8 по мощности 6300 кВА
, току обмотки одного стержня 577 А
, сечению витка 365,2·10-6
м2
и номинальному напряжению обмотки 6300 В
– выбираем конструкцию непрерывной катушечной обмотки. 4.6. Находим наибольший суммарный радиальный размер металла проводов обмотки для допустимой q
= 1400 Вт/м2
: где: кз
= 1 4.7. По таблице (5-2) по сечению витка выбираем 4 параллельных провода АПБ сечением 94,3 мм2
: АПБ·4· 4.8. Принятое сечение провода: П1
´´
=
94,3 мм2
4.9. Полное сечение витка: П1
= nв1
·П1
´´
·10-6
= 4·94,3·10-6
= 377,2·
10-6
м2
4.10. Полученная плотность тока: J1
= I1
/П1
= 577/377,2·10-6
= 1,53·106
А/м2
4.11. Число катушек на стержне ориентировочно: 4.12. Число витков в катушке ориентировочно: 4.13. Общее распределение витков по катушкам в каждой группе 56 катушек А по 8 катушек Б по всего 64 катушки 125 Расположение катушек на стержне и размеры радиальных каналов приняты по рисунку, приведённому ниже: Обмотка наматывается на 24-х рейках на бумажно-бакелитовом цилиндре размерами Ø
360/368×1520 мм
с прокладками между катушками шириной по 40 мм
и длиной 55 мм
. 4.14. Осевой размер обмотки: 4.15. Радиальный размер обмотки: 4.16. Внутренний диаметр обмотки: Наружный диаметр обмотки: 4.17. Масса метала обмотки НН по (7-7): G01
= 8,47·103
·c
·Dср
·w1
·П1
= 8,47·103
·3·0,445·125·377,2·10-6
= 533 кг
Масса провода в изоляции по таблице (5-5): Gпр1
= 533 + 533·(1,5·3,3)% =559,4 кг
5. Расчёт обмотки ВН 5.1. Число витков в обмотке ВН при номинальном напряжении (по 6-27): w
H2
= w
1 5.2. Число витков на одной ступени регулирования: w
р
= 5.3. Ориентировочная плотность тока: 5.4. Ориентировочное сечение витка П΄2
» По таблице 5-8 выбираем непрерывную катушечную обмотку (S
= 6300 кВ·А
, I2
= 104 A
, Uн2
= 35000 В
, П2
´
= 63,8 мм2
) 5.5. Выбираем провод по таблице (5-3): АПБ×1× 5.6. Полное сечение витка: 5.7. Плотность тока в обмотке: По формуле (5-7) находим наибольший суммарный радиальный размер металла проводов обмотки для допустимой q
= 1400 Вт/м
Выбранное значение удовлетворяет данному условию Принимаем конструкцию обмотки с радиальными каналами по 5 мм
между всеми катушками. Две крайние катушки вверху и внизу отделены каналами по 7,5 мм
. Канал в месте разрыва обмотки hкр
= 12 мм.
Размер провода в катушках с усиленной изоляцией 6,25×15,5 мм.
Осевой размер основных катушек b´
= 14,5 мм
5.8. Число катушек на стержне ориентировочно: 5.9. Число витков в катушке ориентировочно: 5.10. Общее распределение витков по катушкам 48 основных катушек В по 8 основных катушек Г по 12 регулировочных катушек Д по 12 витков 144 4 катушки с усиленной изоляцией Е по 9 витков 36 всего 72 катушки 766 Расположение катушек на стержне и размеры радиальных каналов приняты по рисунку, приведённому ниже: Обмотка наматывается на 24-х рейках на бумажно-бакелитовом цилиндре размерами Ø52
0/530×1520 мм
с прокладками между катушками шириной по 40 мм
и длиной 55 мм
. 5.11. Осевой размер обмотки: Данные катушек приведены в таблице: Размеры провода: без изоляции, мм с изоляцией, мм 4,75×14 5,25×14,5 4,75×14 6,25×15,5 - - Размер, мм: радиальный осевой 57,8 14,5 57,8 14,5 63 14,5 56,3 15,5 63 1410 Масса провода, кг: без изоляции, мм с изоляцией, мм 520,5 546,3 87 91,3 150,5 158 37,3 43,8 795,3 839,4 Внутренний Внешний 0,564 0,68 0,564 0,68 0,564 0,69 0,564 0,68 0,564 0,69 По испытательному напряжению Uисп
= 85 кВ
и мощности трансформатора S
= 6300 кВ·А
по таблице 4-5 находим: Канал между обмотками ВН и ВН а´
12
= 35 мм;
Толщина цилиндра δ´
12
= 5 мм;
Выступ цилиндра за высоту обмотки l´
ц2
= 50 мм;
Толщина междуфазной перегородки δ´
22
= 3 мм;
Расстояние обмотки ВН до прессующего кольца l´
02
= 75 мм;
Высота прессующего устройства lп
= 20 мм;
Расстояние от прессующего устройства до ярма l´
п
= 25 мм;
5.12. Масса металла обмотки ВН: G02
= 8,47·c·Dср
·w2
·П2
= 8,47·103
·3·0,627·766·65,6·10-6
·= 795,3 кг
5.13.Масса провода в обмотке ВН с изоляцией (по таблице 5-5): Gпр 2
= 795,3+795,3·(1,5·3,3)% = 839,4 кг
5.14 Масса металла двух обмоток6 G0
= G01
+ G02
= 533 + 795,3 = 1328,3 кг;
5.15. Масса провода обмоток НН и ВН: Gпр
= Gпр1
+ Gпр2
= 559,4 + 839,4 = 1398,8 кг
6. Расчёт параметров короткого замыкания Потерями короткого замыкания двухобмоточного трансформатора называются потери, возникающие в трансформаторе при номинальной частоте и установленной в одной из обмоток тока, соответствующего его номинальной мощности при замкнутой накоротко второй обмотки. Потери короткого замыкания согласно § 7.1: 6.1. Основные потери в обмотках: Обмотка НН: Обмотка ВН: 6.2. Добавочные потери в обмотке: Обмотка НН (по 7-15’
): Обмотка ВН (по 7-15): Катушки В,Г: Катушки Д: Катушки Е: 6.3. Основные потери в отводах рассчитываются следующим образом: Для схемы соединения звезда отводы ВН и НН имеют одинаковую длину. Длина отводов определяется приближённо по (7-21): lотв1
= 7,5·l1
= 7,5 1,42 = 10,65 м
6.3.1. Масса отводов НН: (при плотности меди отводов g
= 2700 кг/м3
) Gотв1
= lотв1
.
·Потв
·
g
·
= 10,65·377,2·10-6
·2700 = 10,8 кг
Потери в отводах НН по (7-24): (при k
= 12,75) Ротв1
= k·J1
2
·Gотв1
= 12,75·10-12
·1,532
·1012
·10,8 = 322 Вт
Длина отводов ВН определяется приближённо по (7-21): lотв2
= 7,5·l2
= 7,5 1,41 = 10,58 м
6.3.2. Масса отводов ВН: (при плотности меди отводов g
= 2700 кг/м3
) Gотв2
= lотв2
·Потв2
·
g
= 10,58·65,6·10-6
·2700 = 1,87 кг
Потери в отводах ВН: (при k
= 12,75) Ротв.2
= k J 2
2
·Gотв2
= 12,75·10-12
·1,582
·1012
·1,87 =59,5 Вт
6.4. Потери в стенках бака и других элементах конструкции до выяснения размеров бака определяем приближённо, по (7-25) и таблице (7-1): Рб
= 10kS
= 10·0,04·6300 = 2520 Вт
k
= 0,04 6.5. Полные потери короткого замыкания: Рк
= Росн1
·kд1
+ ΣРосн2
·kд2
+ Ротв1
+ Ротв2
+ Рб
; Рк
= 15908·1,128 + 16567·1,11 + 2769·1,11 + 4790·1,13 + 1187·1,07+ + 322+59,5 + 2520 = 48991 Вт,
или 6.6. Напряжение короткого замыкания рассчитывается согласно параграфу 7.2: Активная составляющая: uа
= Реактивная составляющая: где: f
= 50 Гц
, S´= 2100 кВА
, Напряжение короткого замыкания: uк
= или 6.7. Установившийся ток короткого замыкания на обмотке ВН: Sk
= 2500·103
6.8. Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания: i
к.max
= 1,41kmax
·Iк.у
.
; при Uр
/Ua
= 7,13/0,74 = 9,64 по таблице 7-3 кmax
· i
к.max
= 2,43·1280 = 3110 А
6.9. Радиальная сила: Fp
= 0,628·(iк.max
·w
)2
·
b
·kp
·10-6
= 0,628·(3110·694)2
·1,14·0,96· 10-6
= =3202000 Н
6.10. Среднее сжимающее напряжение в проводах обмотки НН: 6.11. Среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки ВН: 6.12. Осевые силы: lх
= 246 мм
m
= 4 После установления размеров бака l”
= 260 мм
6.13. Максимальные сжимающие силы в обмотках Fсж1
= Fос
´
+ Fос
´´
=
78900+789000 = 867900 Н
Fсж2
= Fос
´´
- Fос
´
=
789000 - 78900= 710100 Н
6.14. Напряжение сжатия на междувитковых прокладках n
= 24 – число прокладок по окружности обмотки; а
= 48,8·10-3
м –
радиальный размер обмотки НН; b
= 40·10-3
м –
ширина прокладки. что ниже допустимого значения 20 МПа
6.15. Температура обмотки через tк
= 4 сек
. после возникновения короткого замыкания по (7-54’
): По таблице (7-5) допустимая температура 200 °
С
7. Расчёт магнитной системы трансформатора Определение размеров магнитной системы и массы стали по параграфу 8-1. Принята конструкция трёхфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3405, толщиной 0,35 мм по рис 4. Способ прессовки стержней – бандажами из стеклоленты ярма прессуются балками, стянутыми стальными бандажами. Обмотки прессуются прессующими кольцами. Сечение стержня с 9-ю ступенями без прессующей пластины, размеры пакетов по таблице 8-4. Сечение ярма повторяет сечение стержня, три последних пакета ярма объединены в один с шириной пластины 195 мм
и толщиной 25 мм
; в ярме 7 ступеней. В стержне и ярме 1 продольный канал шириной 3 мм
7.2. По табл. 8-7: Полное сечение стержня: Пф.с
= 929,2 см2
; Активное сечение: Пс
= kз
·Пф.с
= 0,96·929,2 = 892 см2
7.3. Размеры пакетов ярма:
|