Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 28
Міністерство освіти і науки України НАЦІОНАЛЬНИЙ ТЕХНІЧНИЙ УНІВЕРСИТЕТ «ХАРКІВСЬКИЙ ПОЛІТЕХНІЧНИЙ ІНСТИТУТ» Факультет Електроенергетичний КафедраЕлектричні станції Спеціальність 6.090601Електричні станції До захисту допускаю Завідувач кафедри проф. Г.К. Вороновський (ініціали та прізвище) (підпис, дата) ДИПЛОМНИЙ ПРОЕКТ
освітньо-кваліфікаційного рівня бакалавр
Тема проекту: „ Електрична частина КЕС-1500 МВт „ затверджена наказом по НТУ «ХПІ» від “ 5
”березня
2009 р. №477-І
II
Шифр роботи Е-15.16
(група, номер теми з наказу ) Виконавець Стас
і
шин Ігор Дмитрович
(прізвище, ім’я та по-батькові) Керівник Дейнеко Наталія Анатоліївна
(посада, прізвище, ім’я та по-батькові) Харків 2009 Кільк. арк. НАЦІОНАЛЬНИЙ ТЕХНІЧНИЙ УНІВЕРСИТЕТ «ХПІ» ЗАТВЕРДЖУЮ Завідувач кафедри проф. Г.К. Вороновський (ініціали та прізвище) ______________________ (підпис, дата) ЗВІТ ПРО ВИКОНАННЯ ДИПЛОМНОГО ПРОЕКТУ ПРОЕКТУВАННЯ ЕЛЕКТРИЧНОЇ ЧАСТИНИ КЕС-1500 Виконавець І.Д. Стасішин Керівник Д Пдоц. Н.О. Дейнеко (підпис) (ініціали та прізвище) Консультанти за розділами Економічне обґрунтування доц. Л.С.Попазов Охорона праці і навколишнього середовища ст. викл. Г.Г.Валенко Нормоконтроль ас. Ю.В. Таран (підпис)(ініціали та прізвище) Записка, пояснення, містить: 89сторінок, 38 таблиць, 6 малюнків, 10 джерел інформації. Ключові слова: КОНДЕНСАЦІЙНА ЕЛЕКТРОСТАНЦІЯ, ГЕНЕРАТОР, СИСТЕМА ВЛАСНИХ ПОТРЕБ, ТРАНСФОРМАТОР, ВІДКРИТИЙ РОЗПОДІЛЬНИЙ ПРИСТРІЙ. У дипломному проекті на тему «Електрична частина КЭС 1500 МВт», був проведений розрахунок і вибір устаткування блоку конденсаційної електростанції із загальною потужністю 1500 МВт. Проведений вибір силового, токоведучого устаткування, а також вимірювальної апаратури. Визначена кошторисна вартість будівництва КЭС і розглянуті питання охорони праці. Як спецпитання розглянув захист силових трансформаторів. Пояснительная записка содержит: 89 страниц, 37 таблиц, 6 рисунков, 10 источников информации, 10 приложений. Ключевые слова: КОНДЕНСАЦИОННАЯ ЭЛЕКТРОСТАНЦИЯ, ГЕНЕРАТОР, СИСТЕМА СОБСТВЕННЫХ НУЖД, ТРАНСФОРМАТОР, ОТКРЫТОЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО. В дипломном проекте на тему «Электрическая часть КЭС 1500 МВт», был произведен расчет и выбор оборудования блока конденсационной электростанции с общей мощностью 1500 МВт. Произведён выбор силового, токоведущего оборудования, а также измерительной аппаратуры.Определена сметная стоимость строительства КЭС и рассмотрены вопросы охраны труда. В качестве специального вопроса рассмотрена защита силовых трансформаторов. ABSTRACT An expl message contains: 89 pages, 37 tables, 6 pictures, 10 information generators, 10 applications. Keywords: CONDENSATION POWER-STATION, GENERATOR, SYSTEM of OWN NEEDS, TRANSFORMETOR, OPENED DISTRIBUTIVE DEVICE. In a diploma project on a theme «Electric part of KES 1500 Mvt», a calculation and choice of equipment of block of condensation power-station was made with general power 1500 Mvt. The choice of power is made, equipment, and also measuring apparatus. The estimate cost of building of KES is certain and the questions of labour protection are considered. As the special question defiance of power transformers is considered. ЗМІСТ Список скорочень Вступ Вибір структурної схеми КЕС 1.1 Вибір генераторів і блокових трансформаторів 1.2 Вибір числа і потужності автотрансформаторів зв'язку 1.3 Техніко-економічний розрахунок 2 Вибір джерел живлення власних потреб 2.1 Вибір робочих трансформаторів власних потреб 2.2 Вибір резервних трансформаторів власних потреб 3 Вибір схем розподільних пристроїв 3.1 Вибір схеми ВРП 330 кВ 3.2 Вибір схеми ВРП 220 кВ 4 Розрахунок струмів короткого замикання 5 Вибір устаткування 5.1 Вибір устаткування на напруги 330 кВ 5.1.1 Вибір вимикачів 5.1.2 Вибір роз'эднувачів 5.1.3 Вибір трансформаторів струму 5.1.4 Вибір трансформаторів напруги 5.1.5 Вибір збірних шин 5.1.6 Вибір ошиновкипускорезервного трансформатора 5.2 Вибір устаткування на напруги 20 кВ 5.2.1 Вибір вимикачів 5.1.2 Вибір трансформаторів струму 5.2.3 Вибір трансформаторів напруги 5.2.4 Вибір струмопроводу 5.2.5 Вибір відпаювання струмопроводу 5.3 Вибір устаткування на напрузі 6,3 кВ 5.3.1 Вибір вимикачів в ланцюзі введення робочого живлення 5.3.2 Вибір вимикачів в ланцюзі двигунів і в ланцюзі трансформаторів другого ступеня трансформації 5.3.3 Вибір КРП 5.3.4 Вибір трансформаторів струму 5.3.5 Вибір трансформаторів напруги 5.3.6 Вибір збірних шин 5.3.7 Вибір струмопроводу в ланцюзі введення робочого живлення 6 Захист силових трансформаторів 7 Кошторисно-фінансовий розрахунок будівництва КЕС 8 Охорона праці і навколишнього середовища Висновок Список джерел інформації УМОВНІ ПОЗНАЧЕННЯ АЕС - атомна електростанція АТ - автотрансформатор ВН- вища напруга в.п. - власні потреби ВРП - відкритий розподільний пристрій ГЕС - гідроєлектростанція ЕС - електростанція к.з. - коротке замикання КФР - кошторисно-фінансовий розрахунок КЭС - конденсаційна електростанція ЛЕП - лінія електропередач НН- нижча напруга ПРТ - пускорезервный трансформатор ПУЕ - правило установки електроустаткування РП - розподільний пристрій СН- середня напруга ТВП - трансформатор власних потреб ТЕЦ - теплоелектроцентраль ТН - трансформатор напруги ТС - трансформатор струму ВСТУП В українській енергетиці від виду використовуваних енергетичних ресурсів сучасні електричні станції поділяються на КЕС, ТЕЦ, АЕС, ГЕС й інші станції. КЕС призначені для вироблення електроенергії й передачу її в енергетичну систему, а система - споживачам. Вироблення електроенергії на сучасних станціях становлять до 60%, коефіцієнт корисного дії станцій 30 ÷ 32%, напруга видачі в енергосистему й споживачам (на далекі відстані) 110 ÷ 750 кВ. Всі КЭС працюють по блоковому принципу. Побудова КЕС за блоковим принципом дає техніко-економічні переваги, які полягають в наступному: · покращується застосування пара високих і надвисоких параметрів унаслідок простішої системи паропроводів, що особливо важливо для освоєння агрегатів великої потужності; · спрощується і стає чіткішою технологічна схема ЕС, унаслідок чого збільшується надійність її роботи і полегшується експлуатація; · скорочується об'єм будівельних і монтажних робіт; · зменшуються капітальні витрати на споруду ЕС; · забезпечується зручне розширення ЕС, причому нові енергоблоки при необхідності можуть відрізнятися від попередніх по своїх параметрах. Сучасні КЕС оснащуються в основному енергоблоками 200-800 МВт. Застосування крупних агрегатів дозволяє забезпечити швидке нарощування потужностей електростанцій, прийнятні собівартість електроенергії і вартість встановленого кіловата потужності станції. КЕС мають велике значення для всієї енергосистемі України. 1 Вибір структурної схеми КЕС Як і схеми інших електростанцій (ТЕЦ, АЕС), схеми КЕС повинні виконуватися відповідно до вимог відносно надійності, ремонтопридатності, безпеки обслуговування, зручності експлуатації, гнучкості, можливості розширення, економічності. Проектування головної схеми включає: вибір структурної схеми на підставі техніко-економічного розрахунку, вибір джерел живлення і схеми власних потреб, вибір і обґрунтування схем розподільних пристроїв (РП), розрахунок струмів короткого замикання на трьох ступенях напруги. Головна електрична схема електростанції є частиною схеми енергосистеми. Електроенергія, що виробляється генераторами, передається через трансформатори і електричні з'єднання головної схеми і поступає в систему по повітряних і кабельних лініях. Структурна електрична схема КЕС залежить від числа і одиничної потужності генераторів, що встановлюються. У даній роботі спочатку намічається три логічно можливих варіанти структурних схем КЕС, які відрізняються розподілом генераторів між системами напруг, побудовою блоків, кількістю і типом трансформаторів. Рисунок 1.1- Перший варіант структурної схеми КЕС -1500 МВт Перший варіант: два блоки по 300 МВт на 220 кВ, три блоки по 300 МВт на 330 кВ (рис. 1.1). Рисунок 1.2 - Другий варіант структурної схеми КЕС -1500 МВт Другий варіант: три блоки по 300 МВт на 220 кВ і два блоки по 300 МВт на 330 кВ (рис. 1.2). Для вибору одного з них надалі виконуватиму їх техніко-економічне порівняння. 1.1 Вибір генераторів і блокових трансформаторів
Генератори вибираю відповідно до завдання на проектування. Таблиця 1.1- Паспортні дані турбогенераторів Номінальна потужність U
, кВ I
, кА S
, МВА Р
, МВт Безпосереднє водневе Непряме водневе Для першого варіанту вибираємо блокові трансформатори. Вони вибираються з умови: де Розрахункова потужність трансформатора, МВА де Витрати активної потужності в.п.,МВт де Вибираю трансформатор блоку 300 МВт, з вищою напругою 220 кВ ТДЦ-400000/220 з довідника [1]. Дані трансформаторів приведені в табл. 1.2. Таблиця 1.2 - Паспортні дані трансформатора блоку 300МВт, з ВН 220кВ S
н
, МВА Напруга обмоток, кВ Втрати, кВт Напруга короткого замикання U
к,% Ціна, тис.у.о Для другого варіанту структурної схеми (рис. 1.2) вибір блокових трансформаторів з вищою напругою 220 кВ здійснюється аналогічно попередньому випадку. Дані трансформатора приведені в табл. 1.2. і взяті з довідника [1]. Обираю трансформатор блоку 300 МВт, з вищою напругою 330 кВ ТЦ-400000/330 з довідника [1]. Дані трансформаторів приведені в табл. 1.3. Таблиця 1.3 - Паспортні дані трансформатора блоку 300МВт, з ВН 330кВ S
н
, МВА Напруга обмоток, кВ Втрати, кВт Напруга короткого замикання Uк,% Ціна, тис.у.о Для другого варіанту структурної схеми (рис. 1.2) вибір блокових трансформаторів з вищою напругою 330 кВ здійснюється аналогічно попередньому випадку. Дані трансформатора приведені в табл. 1.3. і взяті з довідника [1]. 1.2 Вибір числа і потужності автотрансформаторів зв'язку
Потужність АТ зв'язку обирається по максимальному перетіканню потужності між розподільними пристроями ВН і НН, який визначаємо по найбільш важкому режиму з умови: якщо якщо Перетікання потужності через АТ зв'язку, МВА де По формулі (1.3) розраховуємо чотири перетікання потужності через АТ зв'язку для першого варіанту структурної схеми (рис. 1.1): Перетікання потужності в нормальному режимі при максимальному навантаженні Перетікання потужності в нормальному режимі при мінімальному навантаженні Перетікання потужності в аварійному режимі (один генератор відключений) при максимальному навантаженні Перетікання потужності в аварійному режимі (один генератор відключений) при мінімальному навантаженні Для першого варіанту структурної схеми (рис. 1.1) найбільш важким режимом є аварійний режим при максимальному навантаженні. Тому, використовуючи умову вибору АТ зв'язку, одержимо: звідси: Вибираю комплект однофазних АТ зв'язку з вищою напругою 330 кВ АОДЦТН-133000/330/220 з довідника [1]. З міркувань надійності беремо АТ зв'язку .Дані приведені в табл. 1.5. Таблиця 1.4 - Паспортні дані АТ зв'язку Напруга обмоток, кВ Втрати, кВт Напруга короткого замикання Uк,% Ціна, тис.у.о заводська. Для другого варіанту структурної схеми (рис. 1.2), користуючись формулою (1.3), розраховуємо чотири перетікання потужності через АТ зв'язку: Перетікання потужності в нормальному режимі при максимальному навантаженні Перетікання потужності в нормальному режимі при мінімальному навантаженні Перетікання потужності в аварійному режимі (один генератор відключений) при максимальному навантаженні Перетікання потужності в аварійному режимі (один генератор відключений) при мінімальному навантаженні Для другого варіанту структурної схеми (Рис. 1.2) найбільш важким режимом є нормальний режим при мінімальному навантаженні. Тому, використовуючи умову при виборі трансформатора зв'язку, одержимо: звідси: Вибираю комплект однофазних АТ зв'язку вищою напругою 330 кВ АОДЦТН-133000/330/220 з довідника [1]. З міркувань надійності встановлюємо два АТ зв'язку паралельно. Дані АТ приведені в табл. 1.5. Таблиця 1.5 - Паспортні дані АТ зв'язку Напруга обмоток, кВ Втрати, кВт Напруга короткого замикання Uк,% Ціна, тис.у.о заводська. Таким чином, можна зробити висновок, що обидва варіанти структурних схем технічно реалізовуються. Для остаточного вибору схеми, яка піддасться детальному розрахунку треба зробити техніко-економічний розрахунок. 1.3 Техніко-економічний розрахунок
Перед техніко-економічним розрахунком намічаємо тип високовольтних вимикачів на напругу 220 кВ/
330 кВі виписуємо укрупнені показники вартості осередків ВРП 220 кВ/
330 кВстанції з вимикачем. Дані зведемо в табл. 1.6, 1.7. Таблиця 1.6 - Укрупнені показники вартості осередку ВРП 220 кВ Вартість вимикача, тис.у.о. Таблиця 1.7 - Укрупнені показники вартості осередку ВРП 330 кВ Вартість вимикача, тис.у.о. Визначення капітальних вкладень. До економічних показників відносять: капіталовкладення - К, приведені річні витрати - З і витрати - И. При порівняльному аналізі техніко-економічних показників різних варіантів структурних схем проектованої електричної станції облік капіталовкладень і річних експлуатаційних витрат, проводиться тільки для тих елементів схем, якими відрізняються порівнювані варіанти. Капіталовкладення для всієї решти елементів схем в цьому випадку не враховуються. У капіталовкладення включають вартості трансформаторів і високовольтних вимикачів (укрупнені показники вартості осередків ВРП), тобто капіталовкладення визначаються по формулі, тис. у.о. де Розрахунок капіталовкладень для першого варіанту структурної схеми. Порівнявши два варіанти розрахункових схем, одержимо, що в капіталовкладення першого варіанту входять: розрахункова вартість блокового трансформатора ТЦ-400000/330 і кошторисна вартість осередку ВРП з вимикачем ВВ-330-31,5/2000У1, тобто: Розрахункова вартість трансформаторів, тис. у.о. де Таблиця 1.8 - Значення коефіцієнта Для трансформатора ТЦ-400000/330, використовуючи формулу (1.6) розрахункова вартість буде: Капіталовкладення для першої структурної схеми по формулі (1.5): Розрахунок капіталовкладень для другого варіанту структурної схеми. У капіталовкладення другого варіанту входять: розрахункова вартість блокового трансформатора ТДЦ-400000/220, розрахункова вартість двох АТ зв'язку АОДЦТН-133000/330/220 і кошторисна вартість осередку ВРП з вимикачем ВВБ-220Б-31,5/2000У1, тобто: Для трансформатора АОДЦТН-133000/330/220, використовуючи таблицю 1.4 розрахункова вартість буде 450 тис. у.о.. Для трансформатора ТДЦ-400000/220, використовуючи формулу (1.6) розрахункова вартість буде: Капіталовкладення для другої структурної схеми по формулі (1.7): Визначення річних експлуатаційних витрат. Річні експлуатаційні витрати, тис. у.о. де Амортизаційні відрахування, тис.у.о. де Витрати від втрат електроенергії в трансформаторах, тис.у.о. де с
– вартість 1 кВт·г втрати електроенергії, коп./(кВт·г), в курсовому проекті приймаємо с = 10,0 коп./(кВт·г) [4]; ∆
W
- сумарні втрати електроенергії,кВт·г. Сумарні втрати електроенергії: де АОДЦТН-133000/330/220,кВт·г; ТЦ-400000/330,кВт·г. Втрати електроенергії в двохобмоточних трансформаторах, кВт·г де t
- тривалість роботи трансформатора, приймаємо рівним 8760 г; n
- число паралельно працюючих трансформаторів; Витрати на обслуговування електроустановки, тис. у.о. де Розрахунок для першого варіанту структурної схеми. Амортизаційні відрахування, тис.у.о. Втрати електроенергії в АТ зв'язку АОДЦТН-133000/330/220, кВт·г Втрати електроенергії в блоковому трансформаторі ТЦ-400000/330, кВт·г Сумарні втрати електроенергії, кВт·г Витрати від втрат електроенергії в трансформаторах, тис.у.о. Витрати на обслуговування електроустановки, тис.у.о. Річні експлуатаційні витрати, тис.у.о. Розрахунок для другого варіанту структурної схеми. Амортизаційні відрахування, тис.у.о. Втрати електроенергії в АТ зв'язку АОДЦТН-133000/330/220, кВт·г Втрати електроенергії в блоковому трансформаторі ТДЦ-400000/220, кВт·г Сумарні втрати електроенергії, кВт·г Витрати від втрат електроенергії в трансформаторах, у.о. Витрати на обслуговування електроустановки, тис.у.о. Річні експлуатаційні витрати, у.о. Для визначення оптимальної структурної схеми з порівнюваних варіантів, яка підлягає подальшому розрахунку, складається підсумкова таблиця складових витрат (табл. 1.9) За даними з табл. 1.9 вибираємо варіант структурної схеми проектуємої електростанції, який має менші складові витрати. Таблиця 1.9 - Складові витрати З табличних даних ми можемо однозначно бачити, що перший варіант структурної схеми (рис. 1.1) виявився вигіднішим. Детальному розрахунку піддасться саме ця структурна схема. 2 Вибір джерел живлення власних потреб Джерелом живлення власних потреб на КЕС є генератори, живлення подається від генератора через трансформатор в.п. (ТВП), який підключається відпаюванням від генератора. 2.1 Вибір робочих трансформаторів власних потреб
ТВП вибираю з умови: де Розрахункова потужність ТВП, МВА де Розрахункова потужність ТВП для блоків 300 МВт, МВА Робочі трансформатори в.п. блоків 300 МВт вибираю ТДНС-16000/20 з довідника [1]. Дані трансформаторів приведені в табл. 2.1. Таблиця 2.1 - Паспортні дані ТВП Напруга обмоток, кВ Втрати, кВт Напруга короткого замикання, Uк
, % 2.2 Вибір резервних трансформаторів власних потреб
Як резервні трансформатори в.п. вибираю ПРТ-пускорезервні трансформатори, які виконують функцію резервування і одночасно в них є потужність для пуску або зупинки іншого блоку, тобто у нього функції ширше, ніж у ТВП, тому потужність ПРТ приблизно в 1,5 разу більше потужності ТВП тобто: Потужність ПРТ, МВА Так як на таку потужність немає потрібного трансформатора, то від ПРТ доведеться відмовитися і поставити РТ, а також на кожному блоці поставити генераторні вимикачі. Потужність РТ, МВА Кількість РТ залежить від числа блоків, оскільки число блоків-п'ять отже, кількість РТ – один та ще один у холодному резерві. Вибираю РТ-1 по довіднику [1]. Дані трансформатора приведені в табл.. 2.2. Таблиця 2.2 – Паспортні дані РТ Напруга обмоток, кВ Втрати, кВт Напруга короткого замикання, Uк
, % Один РТ підключимо до середньої обмотки АТ підключаю до зв'язку, тобто схема включення РТ при наявності зв'язку з системою, тобто схема включення має вигляд: Рисунок 2.1- Підключення ПРТ 3 Вибір схем розподільних пристроїв 3.1 Вибір схеми ВРП 330 кВ
Число ліній, що відходять від шин розподільного пристрою вищої напруги (РПВН) - 330 кВ, визначається по формулі: де Приймаю тобто число ліній рівне чотирьом. Загальне число приєднань до шин високої напруги: де Число приєднань на шинах РПВН - 330 кВ: Для розподільного пристрою вищої напруги 330 кВз числом приєднань вісім є три варіанти схем. Схема дві системи шин з півтора вимикачами на приєднанні є дуже надійною при к.з. і ремонті, ремонт будь-якого вимикача проводитися без перерви живлення і без складних перемикань, роль роз'єднувачів-тільки ремонтні апарати. Вона більш доцільною при рівній кількості блоків та ліній. Схема дві системи шин з чотирма вимикачами на два приєднання також є дуже надійною при к.з. і ремонті, ремонт вимикача проводитися без перерви живлення і без складних перемикань, роль роз'єднувачів – ремонтні апарати. Схема два зв’язаних чотирьохкутника економічна (вісім вимикачів на вісім приєднань), дозволяє робити випробування й ревізію будь-якого вимикача без порушення роботи її елементів. Схема має високу надійність, однак стає менш надійною через розрив кілець. Конструкція ВРП за схемою із двома системами шин і з півтора вимикача на три приєднання досить економічна, надійна й зручна в обслуговуванні, обираю цю схему. Рисунок 3.1- Дві системи шин чотирма вимикачами на два приєднання 3.2Вибір схеми ВРП 220 кВ
Число ліній, що відходять від шин РП нижчої напруги з двох вищих, РП - 220 кВ
, визначається по формулі: де Приймаю тобто число ліній рівне трьом. Розраховуємо загальне число приєднань до шин нижчої напруги з двох вищих: де Число приєднань на шинах РП - 220 кВ, Для розподільного пристрою нижчої напруги із двох вищих з числом приєднань шість приймаю схему дві системи шин з обхідною з фіксованим приєднанням елементів. У цій схемі ремонт вимикачів проводиться без перерви живлення з використанням обхідних систем шин, можливий почерговий ремонт систем шин без перерви живлення. Для великого числа приєднань. РП на 220 кВ має вигляд: Рисунок 3.2- Дві системи шин з обхідною з фіксованим приєднанням елементів 4 Розрахунок струмів короткого замикання Для визначення струмів короткого замикання необхідно скласти схему заміщення (Рис. 4.1), яка відповідає початковій розрахунковій схемі (Рис. 1.1). Схемою заміщення називається електрична схема, аналогічна початковій розрахунковій, але в ній відсутні магнітні зв'язки. Рисунок 4.1 - Схема заміщення Результати розрахунків струмів к.з. зводимо в табл. 4.1. Таблиця 4.1 - Струми короткого замикання UСР,
кВ Іп0
, кА Iп0Σ
, кА іуд
, кА iуд
Σ
, кА Та,
С К‑ 1: С1+Г С2+Г Г 340 3,8 12,6 2,2 18,6 10,6 31,7 6,3 48,6 1,976 1,78 1,97 0,45 0,04 0,32 К‑ 2: С1+С2+Г Г 20 75,8 54,4 130,2 190 137 327 1,981 1,98 0,54 0,54 К‑ 3: С+Г 6,3 15,5 15,5 37,3 37,3 1,7 0,03 5 ВИБІР УСТАТКУВАННЯ 5.1 Вибір устаткування на напрузі 330
кВ
Усе устаткування перевіряється по цим вядношенням, де де 5.1.1 Вибір вимикачів
Вимикачі вибирають по нормальному режиму, а перевіряють по аварійному режиму, оскільки схема РП на вищій напрузі 330 кВ, з чотирма вимикачем на три приєднання, то визначають, вимикачі по стуму найпотужнішого приєднання. Робочий струм вимикача, А де Умова вибору Приймаю всі вимикачі для РП однакового типу ВВ-330Б-31,5/2000У1 [1]. Таблиця 5.1 – Паспортні дані вимикача Uном кВ Iном А Iном,відк,
кА Iтерм /t доп
кА/с
іскв
кА
ßН
, % tвідк.полв з tc.в. с Умова вибору виконується Перевірка на відключаючи здатність. Умова перевірки де де Періодична складова часу τ, кА де Оскільки к.з. віддалене від джерела, то де Найменший час від початку к.з. до моменту розбіжності дугогаснихконтактів, с де Номінальний струм блоків, приведений до того ступеня напруги, кА де Віддаленість точки к.з. від блоків Коефіцієнт загасання Умова перевірки виконується Перевірка на аперіодичну складову. Умова перевірки (5.3). Номінальне значення аперіодичної складової, кА, що допускається де Аперіодична складова струму к.з. від системи 1, у момент розбіжності контактів τ, кА де Аперіодична складова струму к.з. від системи 2, у момент розбіжності контактів τ, кА де Аперіодична складова струму к.з. від блоків, у момент розбіжності контактів τ, кА де Аперіодична складова струму к.з. у момент розбіжності контактів τ, кА Умова перевірки не виконується, тому робиться перевірка по повному струму к.з. Перевірка на динамічну стійкість. Умова перевірки Ударний струм к.з., кА де Умова перевірки виконується Перевірка на термічну стійкість. Умова перевірки де Повний час відключення струму к.з., с де Оскільки Оскільки, тобто, то формула визначення має вигляд,кА2
·с де Для визначення еквівалентної періодичної складової від систем і генераторів. Умова перевірки виконується Всі перевірки вимикача ВВ-330Б-40/2000У1 виконуються. 5.1.2 Вибір роз’єднувачів
Приймаю роз’єднувачі РНД – 330/3200 У1 [1]. Таблиця 5.2 – Паспортні дані роз’єднувачів кВ А кА/с кА Умова вибору виконується Перевірка на динамічну стійкість. Умова перевірка Умова перевірки виконується Перевірка на термічну стійкість. Умова перевірки (5.15), Умова перевірки виконується Роз'эднувач проходить всі перевірки. Приймаю для установки на ВН 330кВ роз'эднувач РНД – 330/3200 У1. 5.1.3 Вибір трансформаторів струму
Оскільки на приєднанні АТ настороні ВН із приладів ставлять лише амперметри, тому клас точності не лімітується. Приймаю ТФУМ 330- У1 [1].В усіх останніх ланцюгах РП приймаю такий же тип ТС. Робочий струм вимикача, кА де Таблиця 5.3 – Паспортні дані трансформаторів струму. Тип трансформатора Uном
кВ Iном
А
It/t
кА/с Ном-е Навантаж. в класі точності, Ом 0,5/10р/ 10р/10р/10р Умова вибору виконується Перевірка на динамічну стійкість. Умова перевірки (5.19) Умова перевірки виконується Перевірка на термічну стійкість. Умова перевірки (5.15), Умова перевірки виконується Перевірка класу точності. Умова перевірки Складається таблиця приладів тих, що підключаються до ТС. Таблиця 5.4 – Паспортні дані приладів ТС в ланцюзі ВН АТ і Трансформатору блоку Опір приладів, Ом де (табл. 5.8), ВА. Вторинне номінальне навантаження ( У ланцюзі генератора приймаю сполучаючи кабелі з алюмінієвими жилами, орієнтовно завдовжки Перетин сполучаючих дротів,мм2
де Приймаю контрольний кабель АКРВГ з жилами перетином 4 (мм2
), оскільки за умовами міцності перетин для алюмінієвих жил не повинно бути менше 4 (мм2
) по ПУЕ. В полі ЛЕП і блоку приймаю ТС такого ж типу. Вибір ТТ в полі ЛЕП та блоку. Аналізуючи всі поля на напрузі 330кВ роблю висновок ,що при виводі у ремонт деяких вимикачів, через ввімкнуті вимикачі із протікаючи струмів найбільшими будуть струми ЛЕП, тому робочій струм розраховуємо по формулі: де, Умова вибору виконується Перевірки на динамічну і термічну стійкість будуть виконуватись, як ТС в полі ЛЕП та блоку знаходяться в легших умовах ніж в ланцюзі ВН АТ. Перевірка класу точності. Умова перевірки (5.21). Складається таблиця приладів тих, що підключаються до ТС. Таблиця 5.5 – Паспортні дані приладів ТС в полі ЛЕП і блоку Опір приладів (5.22), Ом Вторинне номінальне навантаження ( У ланцюзі генератора приймаю сполучаючи дротів з алюмінієвими жилами, орієнтовно завдовжки Перетин сполучаючих дротів, Приймаю контрольний кабель АКРВГ з жилами перетином 4 (мм2
), оскільки за умовами міцності перетин для алюмінієвих жил не повинно бути менше 4 (мм2
) по ПУЕ. 5.1.4 Вибір трансформаторів напруги
Приймаю ТННКФ-330-83У1-1 [1]. Таблиця 5.6 – Паспортні дані ТН Тип трансформатора U
ном.обм В S
номв класі точності ВА S
пред ВА Умова вибору виконується Перевірка класу точності. Умова перевірки Складається таблиця приладів тих, що підключаються до ТН. Таблиця 5.7 – Паспортні дані приладів ТН Прилад однієї обмотоки ВА Число обмоток P
Вт
Q
ВА
Датчик активної потужності Датчик реактивної потужності Частотомір реєструючий Ватметр реєструючий Частотомір синхр. Вольтметр синхр. Вторинне навантаження, ВА де, Умова перевірки виконується Прийнятий ТН працюватиме у вибраному класі точності. 5.1.5 Вибір ошиновки поля
Вибираються збірні шини по струму найбільшого приєднання. Найбільшим струмом є струм АТ і блоку. Приймаю сталеалюміневі дроти круглої форми АСО-240/39, по два дроти в кожній фазі [1]. Таблиця 5.8 – Паспортні дані дроти АСО-240/39 Sном
мм2
S
мм2
Iдоп
А
Умова вибору виконується Перевірка на корону. Умова перевірки, кВ/см Напруженість навколо дроту, кВ/см де де де Початкова критична напруженість електричного поля, кВ/см де Умова перевірки виконується, кВ/см Перевірку на термічну стійкість не проводять, оскільки шини виконані голими дротами на відкритому повітрі. 5.1.6 Вибір
ошиновки
ЛЕП і Блоку
Робочий струм, А де, Перетин вибирається по економічній щільності струму, де Приймаю сталеалюміневі дроти круглої форми АСО-240/39, по два дроти в кожній фазі [1],дані приймаю з (табл. 5.8). Умова вибору виконується Перевірку на термічну стійкість не проводять, оскільки шини виконані голими дротами на відкритому повітрі. Перевірку на коронування не проводимо, оскільки вище було показано, що дріт АСО-240/39 не коронує. 5.2 Вибір устаткування на напруги 20
кВ
5.2.1 Вибір вимикачів
Вибираю вимикачі по струму генераторів. Робочий струм вимикача, А де Приймаю і встановлюємо автоматичний генераторний комплекс всі вимикачі однакового типу АГК – 20/20000/160 [1]. Таблиця 5.1 – Паспортні дані вимикача Uном кВ Iном А Iном.відк
, кА Iтерм /t доп
кА/с
iскв
кА
tвідкл. повн tc.в. с Умова вибору виконується Перевірка на відключаючу здатність. Умова перевірки
|