Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 28
Расчет районной электрической сети 110 кВ Иркутск 2009
Содержание
Введение 1. Выбор трансформаторов и расчет приведенных мощностей 2. Расчет разомкнутой сети в режиме максимальных нагрузок 2.1 Распределение приведенных мощностей по линиям разомкнутой сети 2.2 Выбор проводов 2.3 Расчет параметров линии 2.4 Расчет потоков мощности по звеньям разомкнутой сети 3. Расчет замкнутой сети в режиме максимальных нагрузок 3.1 Распределение приведенных мощностей по линиям замкнутой сети 3.2 Выбор проводов 3.3 Определение параметров линии и расчетных нагрузок в узлах замкнутой сети 3.4 Распределение расчетных нагрузок по линии замкнутой сети 3.5 Расчет потоков мощности по звеньям замкнутой сети 4. Технико-экономическое сравнение вариантов схемы сети 4.1 Выбор схемы электрической сети 4.2 Расчетные затраты разомкнутой сети 4.3 Расчетные затраты замкнутой сети (вариант 2) 4.4 Сравнение вариантов по расчетным затратам и выборов оптимального 5. Расчет потоков и потерь мощности в оптимальной разомкнуто сети в режиме минимальных нагрузок 5.1 Потери мощности в трансформаторах 5.2 Расчет потоков и потерь мощности в линиях 6. Расчет потоков и потерь мощности в оптимальной разомкнутой сети в послеаварийном режиме 7. Расчет напряжений на типах ПС во всех режимов 7.1 Максимальный режим 7.2 Минимальный режим 7.3 Послеаварийный режим 8. Регулирование напряжения 8.1 Режим максимальных нагрузок 8.2 Режим минимальных нагрузок 8.3 Послеаварийный режим Список литературы Приложение Введение
Дано задание рассчитать районную электрическую сеть номинальным напряжением 110 кв. Цель расчета
– выбрать оптимальную схему электрической сети для электроснабжения потребителей второй II категории. К электроприемникам II категории относится такие, для которых отключение электроснабжения приводит к массовому недоотпуску продукции, то есть к ущербу и допускается на время включение резерва действиями дежурного персонала. Для электроснабжения потребителей II категории можно использовать либо разомкнутую сеть с двумя линиями, либо замкнутую сеть с двухцветными линиями, либо замкнутую сеть из одноцветных линий. В проекте для каждого варианта сети выбирают сечение проводов, силовые трансформаторы м схемы РУ на подстанциях; рассчитываются потери мощности и потери напряжения. На основе технического сравнения выбирается оптимальный вариант, для которого для которого выполняется электрический расчет в режиме минимальных нагрузок и послеаварийный режим. Для всех режимов осуществляется регулирование напряжения. 1. Выбор трансформаторов и расчет приведенных мощностей
По условиям надежности установим на обеих подстанциях по два трансформатора. Номинальная мощность трансформатора Sном
выбирается таким образом, чтобы в режиме максимальных нагрузок при отключении одного трансформатора на подстанции второй трансформатор взял бы на себя всю нагрузку. Допускается перегрузка трансформатора на 40% больше его номинальной мощности в течении пяти суток по шесть часов Подстанция 1.
Дано: В режиме максимальных нагрузок: Р1
= 42 МВт и cosℓ= 0.9 Из треугольника мощностей определим S1
= Q1
= Sном1
= Принимаем два трансформатора типа ТР ДН-4000/110/10. Подстанция 2.
Дано в режиме максимальных нагрузок : Р2
=15 МВт соsℓ=0,9 S2
= Q2= 110кв Sном Выбираем два трансформатора типа 10кв ТДН-16000/110/10 S2
= 15+j 7,265 Параметры трансформаторов.
Таблица1
S
ном
МВА
Пределы
регулир.
UК
% êРк
КВТ
êРх
квт Ix, % Rт
Ом
Хт
Ом
êQх
квар Приведенная мощность- это мощность на входе в трансформаторы подстанции, включающая заданную нагрузку и потери в трансформаторах. Для расчета потерь и приведенной нагрузки используем Г-образную схему замещения двух обмоточных трансформаторов. Подстанция 1.
Подсчитаем параметры схемы замещения:
Активное сопротивление Rт1= Реактивное сопротивление Потери мощности в стальном сердечнике
: Активные êРст1
=Qn*êPx=2*36=72квт Реактивные êQст1
=nêQх=2*260=520квар
Определим потери в медных обмотках трансформаторов (в сопротивлениях Rт1
и Хт1
), Потери активной мощности на нагрев
êРм1
= Потери реактивной мощности
êQм1
= Поток мощности в начале звена
Sн.зв.1
=S1+êSм1
= (Р1
+jQ1)+ (êPм1
+jêQм1
) = (42+j20,342) + (0,117+j2,858) = 42,117+j23,2(МВА). Приведенная мощность в узле 1
Sприв1=
Sн.зв.1. +Sст1=(42,117+j23,2)+(0,072+j0,52)=42,189+j23,72 (МВА) Подстанция 2
Потери в стали:
êРст2
=n*êРх2
= 2*19=38Вт; êQст2
= nêQx2=2*112=224вар Потери в меди:
êРм2
= êQм2
= Поток мощности в начале звена
Sн
.зв
.2
= S2
+Sм
2
=(15+j7,265)+(0,046+j0,911)=15,046+j8,176 (МВА) Приведенная мощность в узле 2
Sприв2
=Sн.зв.2
+êSст2
=(15,046+j8,176)+(0,038+j0,224)=15,084+j8,4 (МВА) 2. Расчет разомкнутой сети в режиме максимальных нагрузок
Из возможных трех вариантов разомкнутой сети возьмем вариант с наименьшей суммарной длиной линий. Масштаб: 10км в 1см.
S1-2=Sприв.2=15,084+j8,4 МВА Sип-1=S1-2+Sприв.1=(15,084+j8,4)+(42,189+j23,72)=57,173+j32,12 МВА Выбор проводов производится: · По экономической плотности тока jэк
с проверкой. · По потерям на корону. · По току допустимому в послеаварийном режиме. Экономическая плотность тока для Т=3600ч. Принимается равной: jэк
=1,1 Линия ИП-1
Iрабип-1
= Fэкип-1
= Принимаем провод марки АС-150 Проверка по потерям на корону: сечение провода не должно быть меньше допустимого по потерям на корону при Uком=110-70мм2
150мм2
>70мм2
- условия выполняется. Проверки по допустимому току в послеаварийном режиме, когда одна цепь отключена и провод второй цепи должен выдержать двойной ток при максимальных нагрузках Iпослеав.
= Iраб.ип-1
= 345 А. Допустимый ток по нагреву для сечения 150мм2
равен 450А 345 А<450А- условия выполняется. Линия 1-2
Iраб1-2
= Fэк1-2
= Выбираем АС-70. Iдоп(70)
=270А Оба условия выполняются:70мм2
=70мм2
91А<270А 2.3 Расчет параметров линии
Для воздушных линий 110кв при расчетах применяется П-образная схема замещения. Составим схему замещения разомкнутой сети, состоящую из двух линий ИП-1 и 1-2. Таблица 2 Параметры линии разомкнутой сети
в
0
,
См/км
Вл,
См
Q
в,
Мвар
Х10-6
2,7 Х10-6
237,6 Rлип
1= Хлип-1
= Влип-1
=nвl=2*2,7*10 -6
*44=237,6*10 -6
См Qвип-1
=Влип-1
*U2
ном
=237,6*10 6
*110 2
=2,875 Мвар Rлип-1
= Rл1-2
= Хл1-2 Вл1-2
=2*2,55*10 -6
*58=2958,*10 -6 См
Qв1-2
=295,8*10 -6
*110 2
=3,579 Мвар Вычисляем потоки мощности вконце и начале каждой линии, начиная с конца сети. Sк.зв.1-2
=Sприв2
-j Sн.зв.1-2=Sк.зв.1-2+êS1-2=Рк.зв.1-2+jQк.зв.1- 2+ êР1-2
=0,278 МВт;
ê
Q1-2
=0,289 Мвар
Sк.зв.ип-1
=Sн.зв.1-2
-j Sн.зв.ип1=Sк.зв.ип1+êSип1=57,551+j27,387+ Мощность, выдаваемая в сеть от источника питания Sип
=Sн.зв.пп-1
-j 3. Расчет замкнутой сети в режиме максимальных нагрузок
Потоки мощности в линии кольцевой сети определить сложнее, чем в линиях разомкнутой сети. Выполняется приближенное потокараспределение по длинам линии следующим образом. Рассекается кольцевая сеть по ИП и представляется линией с двухсторонним питанием: Определяем потоки на головных линиях:
Проверка:
Sип-2
+Sип-2
=Sприв.1
+Sприв.2
(37,065+j20,808)+(20,208+j11,312)=(42,189+j23,72)+(15,084+j8,4) 57,273+j32,12=57,273+j32,12 - ТОЖДЕСТВО
Определяем поток на средней линии 1-2
S
1-2
=Sип
-2
-Sприв
.1
S1-2
=(20,208+j11,312)-(15,08+j8,4)=5,124+j2,912 (МВ А) Линия ИП-1
Выбираем стандартный провод АС-185 Проверяем условия. Условия по потерям на корону 185мм2
>70мм2
- выполняется.
Наибольший послеаварийный ток по линии ИП-1 возникает при отключении другой головной линии ИП-2 Sп.а.ип-1
=Sприв.-1
+Sприв-2
=57,273+j32,12 МВ А Допустимый ток по нагреву для АС-185 равен 510А Условия 345<510 А выполняется
Линия ИП-2
Принимаем АС-120
· Условия по потерям на корону выполняется: -
120мм2
>70мм2
· Условия In.а.ип-2
<Iдonвыполняется: - 345А<345
A
Линия 1-2
С учетом минимально допустимого сечения по потерям принимаем АС-70.Iдоп
=270А Наибольший Iп.а.1-2
будет при подключении линии ИП-1 · Условие Iп.а.1-2
<Iдоп выполняется. 254<170
A
Составим схему замещения замкнутой сети, представленной линией с двухсторонним питанием Рассчитаем параметры линии и занесем их в таблицу 3 Таблица 3 Параметры линии замкнутой сети.
ℓ, км r0
,
Ом/км Rл, Ом Хо
, Ом/км Хл, Ом в0
, См/км Вл, См Qв, Мвар Рассчитаем в точках 1 и 2 расчетные нагрузки: Рассчитаем приближенные потоки мощности в линиях без учета потерь мощности в этих линиях. Для этого определим активные и реактивные проводимости и сопротивления: Рип
-1
=Gип
`-ип
``
(Pрасч
.1
*R1-
ип
``
+Qрасч
.1
*Х1-ип
``
+Ррасч
2
*R2-
ип
``+
Qрасч
.2
*Х2-ип
``
)+ +Bип
`-ип
``
(Ррасч
.1
*Х1-ип
``
-Qрасч
.1
*R1-
ип
``+
Ррасч
.2
*Х2-ип
``
-Qрасч
.2
*R2-
ип
``
)= =0,006416832*(42,189*41,258+22,093*53,934+13,084*16,434+6,443*28,182)+ +0,00956252(42,189*53,934-22,093*41,258+15,084*28,182-6,443*16,434)= =0,006416832*3361,664706+0,00956252*1683,121558= =21,57123766+16,09488356=37,6661 Qип
-1
=Bип
`-ип
``
(Pрасч
.1
*R1-
ип
``
+Qрасч
.1
*Х1-ип
``
+Ррасч
2
*R2-
ип
``+
Qрасч
.2
*Х2-ип
``
) – -Gип
`-ип
``
(Ррасч
.1
*Х1-ип
``
-Qрасч
.1
*R1-
ип
``+
Ррасч
.2
*Х2-ип
``
-Qрасч
.2
*R2-
ип
``
)= =0,00956252*3361,664706-0,006416832*1683,121558= =32,145986-10,800308=21,3457 Мвар. Sип
-1
=37,666+j21,3457 Рип
-2
=Gип
`-ип
``
(Pрасч
.2
*R2-
ип
``
+Qрасч
.2
*Х2-ип
``
+Ррасч
1
*R1-
ип
``+
Qрасч
.1
*Х1ип
``
)+ +Bип
`-ип
``
(Ррасч
.2
*Х2-ип
``
-Qрасч
.2
*R2-
ип
``+
Рраёч
1
Х1-ип
``
-Qрасч
.1
*R1-
ип
``
)=0,006416832(15,084*31,952+6,443*43,924+42,189*7,128+22,093*18,172)+0,00956252(15,084*43,924-6,443*31,952+42,189*18,172-22,093*7,128)= =0,008416832*1467,163488+0,00956252*1065,862484=9,41454+10,19233=19,6069 Qип
-2
=Bип
`-ип
``
(Pрасч
.2
*R2-
ип
``
+Qрасч
.2
*Х2-ип
``
+Ррасч
1
*R1-
ип
``+
Qрасч
.1
*Х1-ип
``
) – -Gип
`-ип
``
(Ррасч
.2
*Х2-ип
``
-Qрасч
.2
*R2-
ип
``+
Ррасч
.1
*Х1-ип
``
-Qрасч
.1
*R2
-
ип
``
)= =0,00956252*1467,163488-0,006416832*1065,862484= =14,02978-6,83946 =7,1903Мвар Sип-2=Рип-2+jQип-2=19+j7,1903Мвар Проверка
:
Sип1+Sип-2=Sрасч1+Sрасч2 (37,666+j21,3457)+(19,607+j7,1903)=(42,189+j22,093)+(15,084+j6,443) 57,273+j28,536=57,273+j28,536 – Тождество
Sип
-1
=37,666+j21,346 S1-2
=4,523+j0,747 Sип
-2
=19,607+j7,19 ИП1 1 2 ИП2
Поток мощности в линии 1-2 определили по первому закону Кирхгофа для узла 1. S1-2
=Sип-2
-Sрасч.1
=(19,607+j7,19)-(15,084+j6,443)=4,523+j0,747(МВА) Узел 1
является точкой потокораздела Уточним потоки мощности в линиях за счет учета потерь мощности в сопротивлениях этих линий. Для этого размыкаем кольцевую сеть в точки потокораздела (в узле 1) и получаем разомкнутую цепь. Далее считаем потоки как для разомкнутой сети. Sк.зв.1-2
=S1-2
=4,523+j0,747 (МВА) Sн.зв.1-2
=Sк.зв.1-2
+êS1-2
= (Рк.зв.1-2
+jQк.зв.1-2
)+(êР1-2
+jêQ1-2
) êР1-2
+jêQ1-2
= Sн.зв.1-2
=(4,523+j0,747)+(0,043+j0,045)=4,566+j0,792(МВА) Sк.зв.1п-2
=Sн.зв.1-2
+Sрасч.1=(4,566+j0,792)+(15,084+j6,443)=19,65+j7,235(МВА) Sн.зв.ип-2
=Sк.зв.ип-1
+êSип-1
Sн.зв.ип-2
=(19,65+j7,235)+(0,596+j1,021)=20,246+j8256 (МВА) Sн.л.ип-2
=Sн.зв.ип-2
-j Sк.зв.ип-1
=Sип-1
=37,666+j21,346(МВА); Sзв.ип-1
=Sк.зв.ип-1
+êSип-1
; êSип-1
= Sм.зв.ип-1
=(37,666+j21,346)+(1,104+j2,815)=38,77+j24,161(МВА); Sн.лип-1
=Sн.зв.ип-1
-j Sип=
Sн.л.ип-1
+Sн.л.ип-2
=(38,77+j23,429)+(20,246+j7,194)=59,016+j30,623(МВА) 4. Технико-экономическое сравнение вариантов схемы сети
Выбор схем РУ подстанции 1 и 2 производиться только на стороне ВН, так как на стороне НН схемы одинаковы для обоих вариантов. В соответствии с перечнем типовых схем РУ из [3] в замкнутой сети для проходных подстанций примем схему мостика с отделителями и выключателем в перемычки, в разомкнутой сети для узловой ПС-1. В варианте 1 возьмем секстонированную систему шин с обходной, для тупиковой подстанции ПС-2 возьмем схему два блока с отделителями в цепях трансформаторов и ремонтной перемычкой между блоками. а) разомкнутая сеть
б) замкнутая сеть
Зрасч.
=Ен
*К+И,у.е.
Коэффициент эффективности капиталовложений в энергетики Ен
=0,12 Таблица 4 Капиталовложения в строительство линии
Кл
=2335,2 тыс. руб.
Капиталовложение в подстанции складывается из капиталовложений в трансформаторы и капиталовложений в распределенные устройства Кпс
=Кт
=Кру
Так как трансформаторы в обоих вариантах одинаковы, то их стоимость не следует включать в приведенные затраты. Для определение стоимости РУ на ПС-1 расчетная стоимость одной ячейки с включателем умножается на количество ячеек. На ПС таких ячеек 7. В расчетную стоимость ячейки включены стоимость выключателя, разъединителей, трансформаторы тока и напряжений и прочего оборудования РУ. Расчетная стоимость ячейки с масляным выключателем для Uном
=110кв равна 35 тыс. руб. [ 3] Кру пс-1
=35*7=245 тыс.руб. Схема РУ на ПС-2 представлена двумя блоками с перемычкой и отделителем в цепях трансформаторов. Расчетная стоимость этой схемы при U=110кв равна 30 тыс.руб. Кру пс-2
= 30 тыс.руб. Итак, стоимость РУ в разомкнутой сети Кру
=Крупс-1
+Крупс-2
=245+30=275 тыс.руб. Капиталовложения в разомкнутую сеть К=Кл
+Кру
=2335,2+275=2610,2 Издержки И состоят из издержек на амортизацию, издержек на обслуживание и издержек на потери электроэнергии И=Иа
+Иобсл.
+Иэ
,тыс.руб. Издержки на амортизацию и обслуживание определяется по % от капиталовложений, которые приведены в [3] для линии и подстанции разного напряжения Иал
+Иобсл
= Иил
+Иобсл пс
= Издержки на потери электроэнергии в линиях Иэ
=Ђ*êWлин
=0,006*3570,624=21,42тыс.руб êWлин
=Рлин
*Ј=1,74*2052=3570,624МВтч. êРлин
=êРип-1
+êР1-2
=1,462+0,278=1,74МВт Время максимальных потерь Ј=£(Тмак
) Ј=(0,124+ Издержки для варианта 1 И=(Иал
+Иобсл
)+(Иапс
+Иобсл пс
)+Иэ
=65,39+25,85+21,42=112,66 тыс.руб. Расчетные затраты для варианта 1 Зрасч1
=0,12*2310,2+112,664=425,9 тыс.руб. 4.3 Расчетные затраты разомкнутой сети (вариант 2)
Таблица 5 Капиталовложения в строительство линий.
Стоимость1км линии,
тыс. руб.
Стоимость
линии,
тыс. руб.
Кл
=2636,2 тыс.руб
Кру
=75*2=150тыс руб К=2636,2+150=2786,2 тыс.руб. Иал Иапс
+Иобсл пс
= êРлин
=êРип-1
êР1-2
+êРип-2
=1,104+0,043+0,596=1,743МВт êWлин
=êРлин
*Ј=1,743*2052=3576,636МВт.ч Иэ
= Ђ*êWлин
=0,006*3576,636=21,5 тыс.руб И=(Иал
+Иобсл.л
)+(Иа пс
+Иобсл пс
)+Иэ
=13,8+14,1+21,5=109,4 тыс.руб Зрасч2
=0,12*2786,2+109,4=443,8 тыс.руб. êЗ,%= Вариант разомкнутой сети экономичнее варианта замкнутой сети на 4,2% и поэтому для строительства выбираем его. 5. Расчет потоков и потерь мощности в оптимальной разомкнутой сети в режиме минимальных нагрузок
Рмин
=24МВт; cosj=0,9 S1 min
= 1
Параметры установленных
трансформаторов даны в таблицы 1
Потери в стали:
êРст1
=пêРх
=2*0,036=0,072 êQст1
=пêРх
=2*0,26=0,52Мвар Потери в меди
:
êSн
.зв
.1
=S1
+êSмн
1
=(24+j11,62)+(0,038+j0,933)=24,038+j12,553 êSт
=(0,072+0,52)+j(0,038+0,933)=0,11+j1,453 (МВА) Sпив
.1
=(24+j11,62)+(0,11+j1,453)=24,11+j13,073 (МВА) ПС-2 2
Потери в меди
:
êSн.зв.2
=S2
+êSмн2
=(8+j3,87)+(0,013+j0,259)=8,013+j4,129 êSт2
=(0,038+0224)+j(0,013+0,259)=0,051+j0,483 (МВА) Sпив.2
=S2+
êSт2
=(8+j3,87)+(0,051+j0,483)=8,051+j4,353 (МВА) Схему замещение сети берем из п.3.4
6. Расчет потоков и потерь мощности в оптимальной разомкнутой сети в послеаварийном режиме
Рассматриваем послеаварийный режим сети при максимальных нагрузках и отключенной одной цепи линии ИП-1. Схема замещения.
В линии ИП-1 при отключении одной цепи сопротивления возросли в два года, а зарядная мощность уменьшилась в два раза. Потоки мощности в линии 1-2 те же, что и в режиме максимальных нагрузок (см. п. 3.4). Sк.зв.1-2
=15,084+j6,605 (МВА) Sн.зв.1-2
=15,362+j6,894 (МВА) Вычисляем потоки мощности в линии ИП-1 7. Расчет напряжений на типах ПС во всех режимов
Заданное напряжение в узле МП Uип
=117кв. Схему замещения и потоки мощности берем в п. 3.4. Напряжение в узле 1 будем определять без учета поперечной составляющей падения напряжения. U1
=Uип
-êUип1
=117-4,605=112,395 Продольная составляющая падения напряжения в линии ИП-1 Напряжение в узле 2.
Напряжение на стороне НН ПС-1
Действительное напряжение на стороне НН
Средний коэффициент трансформации при нулевом ответвлении
Напряжение на стороне НН ПС-2
Схема замещения из п.2.
Заданное напряжение на шинах ИП Uип
=113кв U1
=Uип
-êUип-1
=113-2,355=110,645кв Потоки мощности и схему замещения берем из п.6. êUип-1
= U2
=U1
-êU1-2
=110,645-1,219=109,426кв êU1-2
= U1
=107.781кв Заданное напряжение на шинах ИП Uип
=120кв. Потоки мощности и схему замещения берём из п.7. U1
=Uип
-êUип-1
=120-9,686=110,314 кв êUип-1
= U2
=U1
-êU1-2
=110,314-2,533=107,781кв êU1-2
= U1
=110,314кв 1
U2
=107,781кв 8. Регулирование напряжения
Желаемое напряжение на стороне НН подстанций Uнн.жкл
=1,05 Uном
=1,05*10кв=10,5кв ПС-1
В п.8.1 было получено U1н
=9,912кв при среднем коэффициенте трансформации Кт1
=10,952, то есть при нулевом ответвлении п=0 Для того, чтобы получить желаемое напряжение на стороне НН подберем нужное ответвление п(из п=+-9). Для этого найдем желаемое напряжение ответвления Имеем ступень регулирование (при диапазоне регулирование +-9*1,78%) êе=0,0178*115=2,0,47кв Определим нужное ответвление Найдем действительное напряжение ответвление Действительное напряжение на стороне НН с учетом выбранного ответвление п=-3 (то есть в результате встречного регулирования) ПС-2
При п=0 и КТ2
=10,455 на стороне НН подстанции ПС-2 полученоU2п
=10,175(СМ.п.8.1) Проведем встречное регулирование как ПС-1 Желаемое напряжение на стороне НН подстанции в режиме минимальных нагрузок Uнн.жел
=1,0*Uном
=1,0*10=10кв Проводим встречное регулирование на подстанциях ПС-1 ПС-2 ПС-1
При п=0 и Кт1
=10,952 получено U1п
=9,909кв (см. п. 8.2). ПС-2
При п=0 и Кт2
=10,455 получено U2п
=10,295 (см. п. 8.2). Данный режим рассматривается при максимальных нагрузках для которых Uнн.жел
=1,05*Uном
=10,5кв Проводим встречное регулирование на подстанции ПС-1 и ПС-2 ПС-1
При п=0 и Кт1
=10,952 получено U1п
=9,715кв (см. п. 8.3). ПС-2
При п=0 и Кт2
=10,455 получено U2п
=9,966 кв (см. п. 8.3). Результаты регулирование напряжение занесем в таблицу
Под-
стан-ция
U
н
,
кв
Результат регулирования
(выбор ответвления п)
Список использованной литературы
1 Нормы технического проектирования подстанции переменного тока с высшим напряжением 35-750 кв.- М.: Энергосетьпроект, 1991. 2 Правила устройство электроустановок. – М.: Энергоатомиздат, 1985. 3 Справочник по проектированию электроэнергетических систем. / Под редакцией С.С. Рокотяна, И.М. Шапиро.-М.: Энергоатомиздат, 1985. 4 Типовые схемы принципиальных электрических распределительных устройств напряжением 6-750 кв ПС и указание по их применению.-М.: Минтопэнерго Р.Ф., 1993.
|