Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 28
|
Дальневосточный государственный технический университет (ДВПИ им. В.В. Куйбышева) ИНСТИТУТ РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ ИНФОРМАТИКИ И ЭЛЕКТРОТЕХНИКИ Кафедра электроэнергетики Проектирование электроснабжения Машиностроительного ЗАВОДА Владивосток 2007 Аннотация В дипломном проекте рассматриваются вопросы электроснабжения В экономической части проекта проводится расчет электроэнергетической составляющей себестоимости продукции промышленного предприятия и технико-экономическое сравнение вариантов напряжения питания завода. В результате сравнения выбирается наиболее экономичное напряжение электроснабжения завода, по которому ведется дальнейший расчет: проводится выбор оборудования ГПП. В специальной части проекта представляется Защита кабельных линий от коррозии. В разделе «Охрана труда» предлагаются организационно-технические мероприятия по предотвращению поражения электрическим током в электроустановках до 1000В и рассчитывается заземление главной понизительной подстанции 110/10. В разделе релейная защита представлена защита асинхронного двигателя. Исходными данными для проектирования электроснабжения машиностроительного завода являются: - генеральный план объема проектирования; - установленная мощность по цехам, см. таблицу 1.1; - характеристика источников питания; - характеристика технологического процесса; - характеристика режима работы проектируемого объекта; - характеристика высоковольтных потребителей. Таблица 1.1 Наименования и электрические нагрузки цехов 6. Компрессорная 0,4кВ 4 СД 10кВ 290 4520 0,75 0,75 0,8 0,8 7. Штамповочный цех деталей корпуса 0,4кВ 2ИП 10кВ 1450 2200 0,45 0,45 0,8 0,8 9.Литейная черных металлов 0,4кВ 2ДСП 10кВ 10.Литейная черных металлов 0,4кВ 2ИАТ-6/1,6 10кВ 720 3000 0,45 0,45 0,78 0,75 а) Синхронные двигатели СДН-14-44-10: Uн = 6кВ n= 600 об\мин, Рн = 630 кВт Qн = 325 квар, К1=5,6 кВт, К2=4,06 кВт Понижающие трансформаторы для подключения синхронных двигателей к сети 10кВ, типа ТМ-1000-10/6кВ б) Индукционная тигельная печь для плавки чугуна марки ИАТ-6/1,6. Мощность печного трансформатора 1600МВА, Рн=1400кВт. Место расположения объекта – Приморский край Характеристики района по ветровой нагрузке согласно ПУЭ: - по скоростным напорам ветра – IV; - по толщине стенки гололеда – II; - по пляске проводов – II; - среднегодовая продолжительность гроз - от 10 до 20 часов. На первом этапе проектирования дается развернутая характеристика машиностроительного завода с точки зрения надежности электроснабжения отдельных цехов; состояния среды внутри помещений: сухая, влажная, сырая, жаркая, пыльная; классификация помещений по опасности поражения током: нормальные, повышенной опасности, особо опасные; категории помещений по СНиП П-90-81 и по ПУЭ. Развернутая характеристика проектируемого предприятия с точки зрения надежности электроснабжения отдельных цехов приведена в таблице 1.2. Таблица 1.2 - Характеристика сред и помещений Пыльная Жаркая Пыльная Жаркая Жаркая, сырая По справочной литературе /8/ выбираем типовые суточные графики нагрузок и годовые графики по продолжительности, характерные для предприятий машиностроительной промышленности. При выборе годовых графиков нагрузки учитываем сменность работы цехов и предприятия в целом. Суточный график нагрузок и годовой график нагрузок представлены на рисунках 1.1, 1.2. Р Рис.1.2 Годовой график нагрузки по продолжительности По годовому графику определяем время использования максимума нагрузки ТМ и время максимальных потерь м. где Wгод – годовое потребление электроэнергии; Рmax – максимальная нагрузка, кВт. Время максимальных потерь определяем, ч 1.2. Характеристика высоковольтных потребителей Для компрессорной по таблице выбирается четыре синхронных двигателя типа СДН-14-44-10 со следующими параметрами: Uвн = 6 кВ; Рн = 630 кВт; Qном = 325 кВар; n = 600 об/мин; К1сд = 5,6 кВт; К2сд = 4,06 кВт. Для литейного цеха по таблице выбирается две сталеплавильные печи типа ДСП –6 со следующими параметрами: Sн = 4000 кВА; Uвн = 10 кВ; cos = 0,84; ДСП – это трехфазные электроприемники, работающие в повторно-кратковременном режиме с резкими колебаниями тока. Мощные ДСП являются причиной возникновения высших гармоник тока и напряжения и колебаний напряжения в системе электроснабжения предприятия, поэтому схема внутризаводской сети должна строится так, чтобы свести к минимуму неблагоприятные последствия, что достигается питанием ДСП от секций шин низкого напряжения ГПП. При наличии в цехе ДСП нельзя использовать в качестве компенсирующих устройств статические конденсаторы, на которые отрицательно влияют высшие гармоники. Максимальная расчётная нагрузка определяется по формулам Рмс = Рн Кс Qмс = Рмс tg, = arccosj, где Кс – коэффициент спроса; Рн – установленная мощность; Результаты расчёта предоставлены в таблице 2.1 для напряжения 0.4 и в таблице 2.2 для напряжения 10кВ. Таблица 2.1 – Расчетные силовые нагрузки цехов Uн=0.4кВ Таблица 2.2 – Расчетные силовые нагрузки Uн=10 кВ 2.2 Расчет осветительных нагрузок цехов 2.2.1 Выбор нормируемой освещенности Выбор типа источника света должен производиться с учетом световой отдачи, срока службы, спектральных и электрических характеристик. Для внутреннего и внешнего освещения возможно применение ламп накаливания, а также газоразрядных источников света, таких как ЛЛ, ДРЛ, МГЛ и другие. При выборе типа источника света необходимо учитывать, что в низких помещениях (не выше 6 - 8 м) наиболее экономичны ОУ с ЛЛ, в помещениях высотой от 8 - 10 до 20 м наименьшие затраты имеют место для ОУ с ДРЛ. Выбор системы освещения При технической невозможности или нецелесообразности устройства местного освещения допускается использование системы общего освещения. Система общего освещения должна использоваться для помещений, в которых выполняются зрительные работы V - VIII разрядов. Общее освещение, в том числе и в системе комбинированного, выполняется равномерным распределением источников света. Локализованное освещение используется для освещения горизонтальных поверхностей, выполняется в помещениях относящихся к I, IIа, IIб, а также к IIв, IIг, III и IV разрядами зрительных работ. Во вспомогательных помещениях обычно применяется система общего освещения с равномерным распределением светильников. Выбор уровня освещенности Светотехнический выбор светильника Одной из основных характеристик светильника является его светораспределение, которое характеризуется классами и видами кривых силы света (КСС). Для освещения производственных предприятий в основном используются кривые К, Д, Г, Л. Чем выше помещение и чем выше нормируется освещенность, тем более концентрированными КСС должны обладать световые приборы. Выбор светильников по конструктивному исполнению Конструктивное исполнение светильников должно обеспечивать пожарную безопасность, взрывобезопасность при установке во взрывоопасных помещениях, электробезопасность, надежность, долговечность, стабильность характеристик в данных условиях среды, удобство обслуживания. Размещение светильников общего освещения Светильники должны быть размещены таким образом чтобы обеспечивать: безопасный и удобный доступ к светильникам для их обслуживания; создания нормируемой освещенности наиболее экономичным путем; соблюдение качества освещения; наименьшую протяженность и удобство монтажа групповых сетей; рекомендованную КСС, с учетом строительных параметров здания. Размещение светильников может быть комбинированным или локализованным. Равномерность распределения освещенности по освещаемой горизонтальной поверхности зависит: от схемы расположения светильников, размещения их по длине и ширине помещения, расстояния крайних рядов светильников от стен или ряда колонн, его стоит принимать равным 0,3 – 0,5 от расстояния между рядами светильников. 2.2.3. Расчет параметров искусственного освещения Светотехнический расчет осветительных установок выполняется по методу удельной мощности. Порядок расчета следующий: - по заданным строительным параметрам помещения: длине и ширине определяется стандартный строительный модуль (причем длина и ширина помещения должна быть кратна параметрам выбранного строительного модуля) и вычисляется площадь участка цеха и площадь нормированного освещения, а также общая площадь цеха. - по заданной высоте производственного помещения определяется расчетная высота подвеса светильников по формуле: где h – высота помещения, м; hc – высота свеса светильника от потолка для ламп ДРЛ - hc = 0,4 м; для люминесцентных ламп, прикрепленных к потолку - hc = 0 м; hг – высота плоскости нормирования освещенности или высота рабочей поверхности. - Выбираются коэффициенты отражения согласно таблицы 4.16 /4/ : - Коэффициент запаса принимается в зависимости от технологического процесса данного цеха. Разряд зрительных работ выбирается по наименьшему размеру различения, а подразряд зрительных работ – по отражающим свойствам объекта и фона. Нормированную освещенность выбирается в зависимости от разряда зрительных работ, системы освещения и характеристик среды на основании норм СНиП 23-05-95. - В зависимости от характеристики среды выбирается тип светильника и источника света с учетом степени защиты, а также кривые светораспределения (КСС) . - Удельную мощность - Удельную расчетную мощность рассчитываем по формуле: где Е Кз зад - коэффициент запаса, принимается в соответствии с таблицей 4.4 /5/ ; равен 100%; Е Кз табл – условный коэффициент запаса, принимается 1,5; Формула принимает вид: Если коэффициенты отражения - Расчетная активная мощность освещения находится по удельной мощности (с учетом корректировки коэффициентов отражения) и общей площади цеха. - Потери в ПРА равны для люминесцентных ламп со стартером зажигания – 20 %, для ламп ДРЛ – 10 %; - Считается суммарная расчетная активная мощность, которая складывается из расчетной активной мощности и потерь в ПРА ; - Реактивная мощность определяется по коэффициенту мощности, при этом для люминесцентных ламп принимается Приводится пример расчета освещения для инструментального цеха. Определяются для данного помещения строительные модули: 6 х 12; Площадь участка цеха определяется по размеру модуля: АхВ; АхВ = 6 х 12 = 72 м2; Определяется площадь нормированного освещения цеха S = 72 = 72 м2; Рассчитывается общую площадь цеха по формуле: F = L х В , м2; где L – длина цеха, м; В – ширина цеха, м; F = 96 х 60 = 5760 м2; По высоте помещения 7,2 м для ламп ДРЛ определяется расчетная высота по формуле: Выбираются коэффициенты отражения по таблице 4.16 /4/ : Коэффициент запаса принимается 1,5, разряд и подразряд зрительных работ – IIIа, нормированная освещенность - 300 лк . Принимается КСС Г-2. Выбирается удельная мощность Рассчитывается удельная расчетная мощность Т.к. коэффициенты отражения Считается расчетная активная мощность освещения цеха Ррасч : Ррасч = 19,38 х 5760 = 111628,8 Вт; Считаются потери в ПРА Считается суммарная расчетная активная мощность: Реактивная мощность определяется по коэффициенту мощности, который для ламп ДРЛ равен 0,5 Таблица 2.1 – Характеристика светильников и нормированные показатели для расчета осветительной нагрузки производственных помещений Наименование цеха Модуль, м Высота помещения, м Расчетная высота , м Таблица 2.2 – Расчет нагрузок электрического освещения по цехам по методу удельной мощности Наименование цеха Удельная мощность табличная Вт/м2 Удельная мощность расчетная Вт/м2 Удельная мощность с учетом корректировки по коэффициентам отражения Вт/м2 Общая площадь цеха, F м2 Расчетная активная мощность, Ррасч кВт Потери в ПРА, кВт Суммарная расчетная активная мощность, кВт cos tg Суммарная реактивная мощность, Q квар 2.3 Расчет наружного освещения 2.3.1 Расчет охранного освещения точечным методом Охранное освещение устанавливается по периметру охраняемой зоны. В качестве источника света используются только ламы накаливания. Питание производится по наиболее удобно расположенной ТП по воздушным линиям. Расчет ведется точечным методом, определяется шаг расстановки светильников Исходные данные для расчета: 1 светильники типа СПО-200 мощность лампы 200Вт Ен=0.5лк в точке А нормируемая минимальная освещенность высота светильников 6м ширина охраняемой зоны 10м коэффициент запаса Кз=1.3 Рис1 расположение светильников и контрольной точки Расчет ведется исходя из формулы относительная освещенность равна Относительная освещенность в точке А создается одновременно двумя ближайшими светильниками По кривым относительной освещенности по полученному значению h/d=0.375, откуда d=6/0.375=16 Тогда шаг светильника 2.3.2 Расчет уличного освещения дорог точечным методом Рис.2 расположение светильников и контрольной точки Расчет ведется точечным методом Исходные данные для расчета: 1 светильники типа РКУ 01-125 с лампами ДРЛ 2 мощность лампы 125Вт 3 Ен=2лк в точке А нормируемая минимальная освещенность в зависимости от интенсивности движения 4 высота светильников 8.5м 5 ширина дороги 6м 6 коэффициент запаса Кз=1.5 7 Световой поток Фл=5900 лм Схема расположения светильников односторонняя. Питание производится по кабельным линиям от ТП которая не питает сеть охранного освещения. Для определения относительной освещенности предварительно определяем Относительная освещенность в точке А создается одновременно двумя ближайшими светильниками По графикам условных изолюкс, по величинам Тогда шаг светильника Рассчитаем шаг светильника для дороги шириной 10м Для определения относительной освещенности предварительно определяем Относительная освещенность в точке А создается одновременно двумя ближайшими светильниками По графикам условных изолюкс, по величинам Тогда шаг светильника 2.3.3. Расчет прожекторного освещения точечным методом Расчет производится упрощенным методом по удельной мощности Принимается что для площадок на которых не проводится никаких работ только общее наблюдение и различие крупных предметов Ен=2лк, разряд VIII Руд - удельная мощность общего освещения, Вт\м2, при нормируемой освещенности F – площадь площадки Тип источника света – ДРЛ Пример расчета для площадки возле гаража Выбираем лампы ДРЛ 6 Для заводоуправления расчет аналогичен. Выбираем ПСМ-50-1 с лампами ДРЛ 4 Правильное определение числа и мощности цеховых трансформаторов возможно только путем технико-экономических расчетов с учетом следующих факторов: категории надежности электроснабжения потребителей; компенсации реактивных нагрузок на напряжении до 1 кВ; перегрузочной способности трансформаторов в нормальном и аварийных режимах; шага стандартных мощностей; экономичных режимов работы трансформаторов в зависимости от графика нагрузки. Количество цеховых ТП влияет на затраты на распределительные устройства напряжением 10 кВ и внутризаводские и цеховые электрические сети. Так, при уменьшении числа ТП уменьшается число ячеек РУ, суммарная длина линии и потери электроэнергии и напряжения в сетях 10 кВ, но возрастает стоимость сетей напряжением 0,4 кВ и потери в них. Увеличение числа ТП, наоборот, снижает затраты на цеховые сети, но увеличивает число ячеек РУ 10 кВ и затраты на сети напряжением 10 кВ. При некотором количестве трансформаторов с номинальной мощностью S можно добиться минимума приведенных затрат при обеспечении заданной степени надежности электроснабжения. Такой вариант будет являться оптимальным. Ориентировочный выбор числа и мощности цеховых трансформаторов производится по удельной плотности нагрузки: где SР - расчетная нагрузка цеха, кВ А; F - площадь цеха, м2. При плотности нагрузки напряжением 380 В до 0,2 к В А / м2 целесообразно применять трансформаторы мощностью до 1000 к В А включительно. Выбор мощности трансформаторов производим исходя из рациональной их загрузки в нормальном режиме и с учетом минимально необходимого резервирования в послеаварийном режиме. При этом номинальная мощность трансформаторов определяется по средней нагрузке за максимально загруженную смену: SНОМ,Т = SСР.М / ( N KЗ ), (3.2) где N –число трансформаторов; KЗ - коэффициент загрузки трансформатора. Определяется удельная плотность нагрузки цехов Sуд= Таблица 3.1 Удельные нагрузки цехов Наименование цехов SмΣ кВар S М2 Sуд При плотности нагрузки до 0.2 кВ·А/м2 целесообразно применять трансформаторы мощностью 1000 кВ·А. В результате анализа мощности, площади и месторасположения цехов предполагается установка трансформаторов 1000 кВ·А. Минимальное число трансформаторов одной мощности где РМ - суммарная мощность цехов, где установлены трансформаторы одной мощности, кВт; Кз – коэффициент загрузки трансформаторов; Sн.т. – номинальная мощность трансформатора, кВА. N – добавка до ближайшего целого числа. Оптимальное число трансформаторов где m – дополнительное число трансформаторов, определяется по рисунку 4.7/6/. Число трансформаторов мощностью 1000 кВ·А Выбираем 11 трансформаторов. На проектируемом заводе устанавливаются КТП с трансформаторами ТМЗ 1000/10 Таблица 3.2 – Распределение нагрузки по ТП 3.2.1 Расчёт реактивной мощности, подлежащей компенсации на стороне низшего напряжения Наибольшая реактивную мощность, которую целесообразно передавать через трансформаторы Для трансформаторов установленных на ТП 1: Мощность БСК на ТП где QмΣ – суммарная реактивная мощность цеховых ТП. Мощность БСК, приходящаяся на один трансформатор 3.2.2 Определение центра электрических нагрузок Расчёт производится по формулам где xo, yo – координаты центра электрических нагрузок; хI, yI координаты i-го цеха; РМI – мощность i-го цеха. Расчетные данные представлены в таблице 3.3 Таблица 3.3 – Определение цента электрических нагрузок Координаты центра электрических нагрузок: 3.2.3 Выбор местоположения ГПП ГПП устанавливается в центр электрических нагрузок, так как уменьшается длина кабельных линий до наиболее мощных потребителей. В центре электрических нагрузок места недостаточно, поэтому переносим ГПП на свободное место. Расположение ГПП на территории завода показано на генплане. 3.2.4 Составление схемы электроснабжения предприятия Электроснабжение предприятия осуществляется по двухступенчатой схеме питания. По категории надёжности, основную долю составляют потребители второй категории. На РП применяют одинарные, секционированные системы шин. В нормальном режиме секции сборных шин работают раздельно. В случае аварии нагрузка повреждённой магистрали переключается на другую секцию шин. 3.2.5 Уточнение реактивной мощности подлежащей компенсации где QМ(Тпi) – суммарная реактивная мощность ТП, квар; NТР – число трансформаторов на ТП; - коэффициент, зависящий от схемы электроснабжения предприятия, способа питания ТП (магистральное или радиальное), от удаленности ТП от ГПП или РП. 1. Если ТП питается от ГПП по магистралям: на магистрали 3 трансформатора, то 2. Если Тп питается от РП без СД, то где Кр1 – коэффициент, зависящий от региона, Кр1 = 9 (для Дальнего Востока); Если ТП питается от РП с СД, то =0 Расчёт приводится на примере ТП 1 Если Qнк2ТП i получается отрицательным числом, то принимаем Qнк2ТП i = 0. Суммарная реактивная мощность НБК на напряжении 0.4 кВ Если QнкТП I получается больше чем QМ ТП I то за мощность QнкТП I принимается QМ ТП I. Батареи конденсаторов ставятся на каждый трансформатор, т.е. каждая батарея выбирается по мощности QнкТП i / NТП I Результаты расчёта представлены в таблице 3.4 Таблица 3.4 – Реактивная мощность подлежащая компенсации 3.2.6 Выбор низковольтных БСК Выбираются комплектные конденсаторные установки напряжением 0.38 кВ с автоматическим регулированием по напряжению. Таблица 3.5 – Выбор БСК на 0.4 кВ 2*УКЛН-0.38-1200-108УЗ 1*УКЛН-0.38-1000-150УЗ 2400 1000 3400 27,17 3 2*УКЛН-0.38-1000-150УЗ 1*УКЛН-0.38-1200-36УЗ 2000 1200 98,06 По таблице 4.16 выбираются трансформаторы типа ТМЗ-1000/10 В таблице 3.6 представлены технические данные трансформаторов. Таблица 3.6 – Паспортные данные трансформаторов Приведённые потери активной и реактивной мощности для режимов холостого хода (ХХ) и короткого замыкания (КЗ) находится следующим образом где КПП – количество активной мощности, необходимое для передачи 1 квар реактивной мощности через трансформатор. Для цеховых ТП КПП=0.07 кВт/квар; QХХ, QКЗ – потери реактивной мощности в режимах ХХ и КЗ Для трансформатора мощностью 1000 кВ·А Расчёт потерь мощности в трансформаторах на ТП приводится на примере ТП 1 с трансформаторами ТМЗ 1000/10 Полная фактическая мощность ТП Коэффициент загрузки трансформатора Приведённые потери активной мощности на ТП Потери реактивной мощности на ТП Результаты расчёта представлены в таблице 3.8 Таблица 3.8 – Потери в трансформаторах на ТП 3.4. Определение реактивной мощности, вырабатываемой синхронными двигателями Синхронные двигатели используют в качестве источников реактивной мощности. Определим коэффициент загрузки двигателя: где Р1 – активная мощность одного двигателя Рн - номинальная суммарная мощность двигателей в цехе; Рн.СД = 500 кВт – номинальная мощность двигателя. Qн.СД = 325 квар – номинальная реактивная мощность СД; К1 = 5,6 кВт, К2 = 4,06 кВт. QСД = Кз* Qн.СД = 0,25*325 = 81,25 квар. Определяем экономически целесообразную реактивную мощность, получаемую от СД. где Звк – удельная стоимость одного квар реактивной мощности БСК; Срп – стоимость 1кВт генерирующей мощности. С’рп = 657,8 руб/мес. Срп = 12*С’рп = 12*657,8 = 7893.6 руб. где Ен = 0,12; ЕА1 = 0,075; Ет.р.1 = 0,008; ЕА2 = 0,063; Ет.р.2 = 0,01; Qбат – номинальная мощность батареи, принимается ближайшей к Qн.СД УК – 10 – 1 – У3: Qбат = 300 квар; Кбат – стоимость батареи, Кбат = 132,2 т. руб.; Кяч – стоимость ячейки Кяч = 264,6 т.руб . Руд = 0,003 кВт/квар – количество активной мощности на выработку 1 квар реактивной мощности Так как QСД Э < QСД (29,01<192.75), то принимаем QСД = QСД Э =192.75квар. 4. Расчёт и построение картограммы электрических нагрузок Картограмма электрических нагрузок представляет собой круговую диаграмму, площадью которой является мощность, а сектора показываю соотношение нагрузок: силовая 0.4кВ, силовая 10 кВ и осветительная нагрузка. Картограмма даёт представление о распределении нагрузок цехов по территории предприятия. Считается, что электрические нагрузки в цехах расположены равномерно. Значение радиуса диаграммы находят из условия равенства расчётной мощности цеха Рi в выбранном масштабе площади круга Рi=π·ri2·m, (4.1) где m – масштабный коэффициент, равный 4 кВт/м2; Pi – расчётная мощность цеха, равная сумме силовой на 0.4 и 10 кВ и осветительной нагрузок; ri – радиус круга, м. Радиус окружности: Далее производится определение угла α, показывающего, какую долю занимает высоковольтная, осветительная или низковольтная нагрузка в составе общей нагрузки цеха где РJ – высоковольтная, осветительная или низковольтная нагрузка, кВт; Рi - суммарная нагрузка цеха, кВт. Углы секторов считаются в градусах, а радиусы картограмм в м. Результаты расчёта представлены в таблице 4.1 Таблица 4.1 – Данные для построения картограмм электрических нагрузок
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||